发电厂的2×135MW直冷式制冷存储单元用于吸收式热泵的剩余热量回收单元和热泵系统的次级站的热量回收。冷藏单元热交换器热泵转换热量。操作开始时，冷藏单元具有良好的节能效果。而，经过6年的运行，加热季节期间加热单元的煤耗率显着增加，并且冷藏单元的经济成本降低。过现场诊断，调查，分析和分析煤炭消费率上升的原因，冷库安装制定有针对性的运营调整，维护和优化方案，实施良好效果，保证冷库机组的经济运行。
收式热泵;煤炭消费率;效率中图分类号：TK12文献标识码：A引言风冷加热和制冷装置的能耗有两个问题：第一，汽轮机抽汽过程中的问题热回流网络传热温度存在很大差异，不考虑级联能量使用原理，导致不可逆传热的显着损失。次，通过岛冷却去除来自蒸汽轮机的大量余热，导致冷源损失。华大学建筑能源研究中心强调了“吸收传热”和“基于传热的吸收传热技术”的概念。2010年12月，山西一台风冷火电厂采用吸收式热泵技术实施供暖系统改造，节约能源，但消耗率在经过6年运行后的采暖季节，整个工厂的煤炭增加了38克/千瓦。h或更多。对该问题进行现场诊断分析的基础上，找出了煤耗率异常高的原因，提出了完整的优化处理方案。
施后，这个问题得到了彻底解决，保证了冷库的经济运行。力发电厂供暖系统配置和煤耗工厂状态中央冷却系统加热系统配置工厂配置2套超高压蒸汽，中间加热，单泵，单轴，一双排单元用于直接用蒸汽冷却的蒸汽轮机的冷藏。年12月，电厂采用吸收式热泵技术进行供热改造，并进行了用户二级站的额外改造。设施区域的供热网络的第一站安装两个冷藏室进行热量回收，并使用每个蒸汽轮机的五级蒸汽提取驱动器来回收一部分从汽轮机排出的蒸汽（约为低压汽缸蒸汽出口的1/3）来加热热网。后水进入第二峰值加热器，其通过蒸汽轮机的五级蒸汽抽取加热，然后通过热水循环泵送到用户侧二级站。热元件与冷藏单元的冷凝系统疏水地结合在一起;该站根据需要安装8个带吸收式热交换器和板式换热器的热交换器，热交换后，热网返回到设备的余热回收装置。级站吸收式冷藏单元可以将主网络的回水温度降低到大约30℃而不改变二级水和水的温度和流量。
回，从而允许通过温差进行显着的热传递。个冷库的加热系统如图1所示。析电站制冷设备煤耗率的现状今年11月，电力供应的煤炭消耗率该工厂的1号和2号机器为372.92克/千瓦时，比2015年同期增加44.6克/千瓦时。计数据见表1。因分析经过现场诊断，发现余热回收冷藏机组效率高，无法从涡轮机中完全回收蒸汽余热。汽是煤耗增加的主要原因，汽轮机冷库保持高压运行低压缸的低强度。是煤炭消费率上升的次要原因。却装置的效率降低与废热回收的后果以及冷藏装置的热回收原因以及废热回收和消耗率的增加2016年11月，余热回收装置供热量占比为53.51％，占31.277％。2016年，与2015年相比，余热回收器的热输入减少了22.233％。次加热系统的热输入比例从46.69％增加到68％。72％，同比增长22.03％。于回水温度，热泵和二次加热系统的影响，11号和2号冷藏蓄电池的煤耗在11月增加了26.46克/千瓦时根据92，031 GJ的计算，该厂余热回收器的供热数据见表2.减少冷库回收后的热回收废热，五级二次加热的蒸汽提取增加，蒸汽电比增加，提取蒸汽的增加影响煤的消耗率约为13.51克/千瓦时。加热条件下，计算热电比对进料煤耗率的影响值的方法：bgr = kgr1×R1 kgr2×R2，其中bgr是影响值。热，g /（kW·h）; kgr1，kgr2分别为工业和供热提取的修正系数; R1和R2分别是工业和热提取的热电比。据设备的蒸汽提取参数和冷藏单元的实际运行，kgr2等于1.4。11月，二次加热产生的热量增加约70，774.298 GJ，二次加热的热电比增加约9.65 GJ / 10，000 kWh，导致冷库的煤耗约为13.51克/千瓦。·H，热电比的修正对煤的消耗率的影响的计算数据如表3所示。有余热回收的冷藏单元的效率低：废热回收装置的前热交换器有明显的结垢，冷库安装夏季和夏季的机器有较高的排气背压，冷藏装置存在困难。
载。了降低背压，将工厂的循环水（旋转设备的冷却水）引入冷藏单元，以便回收损失的热量n°2和n°2在低压下冷却一些气缸。于循环水的质量差，长期运行导致废热回收冷藏单元＃2和＃2中的旧热交换器严重结垢，并且传热系数大大降低，导致冷藏单元失去热量回收的效率降低。网络的回归温度在10月至11月高于热水系统，比2015年同期高约5.94°C，导致效率下降热回收冷藏单元。析原因：首先，用户二次变电站冷库吸收式换热器存储单元故障（维护成本高），被迫切换到换热器模式在板块中，二级站热网系统的传热效果较差;它是次要站，考虑到一些用户的加热效果，并使用高循环水流量。轮机尾气背压控制高，煤耗率增加，维持1号，2号余热回收冷库的稳定运行风冷岛的防冻和防冻要求。压比正常值高约10 kPa，导致低压缸的效率降低，这影响了进料源的煤耗约12 g / （千瓦时）。耗率的增加导致现场验证测试和优化程序，以验证热回收冷藏单元的效率，这允许作者测试和开发有针对性的优化计划。
测试情况和分析年份，12月14日，机器＃1和＃2用于增加背压并减少背压调整测试。气冷却岛风扇速度测试逐渐降低每个风扇运行风冷岛1号和2号在0转/分钟的速度，以及机器的背压°1和2分别增加超过9 kPa，低压气瓶的排气温度增加超过10°C。察到没有变化机器1和2的废热回收水温，表明从废热回收冷藏单元的热回收没有改变。冷岛风机转速试验逐渐提高风冷岛2号各运行风机的转速，启动2号真空泵。2号机的压力逐渐降低到约15 kPa。察到2号机器的热量回收的冷藏单元的水温没有改变了，表明热量损失了。冷藏回收单元回收的热量没有变化。过上述试验，证明1号和2号机器的余热回收装置目前具有有限的蒸汽吸收能力，并且证实了产量的下降是煤炭消费率上升的主要原因。化方案鉴于1号和2号机器的废热回收存储单元的热交换效率显着降低，采用以下优化方案来降低传热率。库的煤耗。
确保风冷岛不冻结，运行优化计划编号和机器＃2应提高每个逆变器风扇的速度，降低背压冷凝器用于经济的背压操作并提高汽轮机低压缸的效率。控制和维护计划中，可以使冷藏单元与加热系统的2号余热回收隔离。此操作之后，系统的冷却软管被机械清洁然后剥离;如果它们不能被隔离，它们必须在采暖季节被隔离。束后，执行维护。术改造计划利用机会对冷藏库进行大修，将1号和2号机组改造成高压回水供暖。背压加热涉及增加蒸汽轮机的排气压力以增加蒸汽排气温度，并使用蒸汽排出蒸汽来加热水。环以获得外部热量输入。于蓄冷器的高背压，执行高背压加热要简单得多，因为蒸汽轮机的蒸汽疏散区很小而且叶片很小简而言之，这通常允许背压在35 kPa的长期运行。
此，在后续安装过程中，只能安装一个热交换器，不得更换低压转子。而，如果低压缸的最后阶段通常是低流量，高背压，低体积和大负角，则蒸汽将产生强烈的叶片扰动，产生非共振的强制振动。态压力会大大增加。相对流速降至约0.25至0.15时，产生峰值，峰值产生的动态应力比正常运行大5至10倍，导致叶片振动增加最后一个阶段，可能导致最后阶段的刀片断裂。此，建议为低压气缸末级支持输入体积流量监测软件。造返回高压加热系统后，部分风冷岛防冻蒸汽在运行过程中得到保留，回收的废气中90％以上的余热被回收。
论使用吸收式热泵技术分析风冷装置中冷藏装置异常高的煤耗率，可以得出以下结论：使用加热和冷却装置的吸收式热泵应加强工厂侧废热的冷藏装置和吸收式吸热式制冷机组的维护工作用户方确保热交换的效率。冷式冷库采用吸收式热泵技术进行供热改造，由于提取蒸汽消耗和防冻，背压废气保持在高水平并且冷藏单元的成本降低。冷式制冷储存单元在高压下冷却空气，回收大量排出的蒸汽，系统简单，转换和维护成本低，经济性好，但应配备用于在低压下监测气缸末级的入口流量的软件。
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