当核蓄热器第一次为工厂的功率测试充满电时，它会触发跳闸信号。于深入分析和根本原因的定位，设备后续改造的基础有效地保证了第二次测试的成功。电站;甩动植物的功率测试;汽轮机控制系统核电站冷库在控制单元的第一次完全负载测试期间，触发控制单元电源岛工作模式下的跳闸信号触发控制信号。闭反应堆。过对汽轮机控制系统（以下简称GRE）和本地阀门控制平台的分析，最终确定了根本原因，并提供了数据库供进一步处理。备。全充电。应用领域，它不会导致每个系统的保护异常操作。此，它是一种具有高度难度和风险的全面测试。试过程分析通过分析测试过程并在DCS中搜索相关数据，通过检查系统日志，详细的测试时间表总结如下。

　　19:09:50：在测试开始时，断开500KV断路器;）19：09：52：涡轮转速飙升，超级加速信号被触发，冷库安装中高压控制阀通常快速关闭，速度高达1566 rpm然后开始下降;）19：10：06：涡轮机的速度达到1494 rpm时的最低水平。着速度的降低，高压和中压闸门控制GRE增加，高压调节门打开约8％，平均压力调节门打开约28％的行程（阀门开启角度约为18°）;）19:10:07：涡轮转速增加到1510转，中压节流阀压力控制很快从中等压力控制阀控制和r位置之间的差值从21.42％降低到-6.8％阀门（28％）大于10％; ）19：10：17：中压调节阀GRE的位置和控制偏差大于10％，持续时间达到10秒，触发控制阀位置的跳闸逻辑平均压力和控制偏差10％大于10秒;）19：10h33：当涡轮机跳入孤岛模式时，反应堆即将关闭。
　　发信号模式分析进一步分析了GRE系统，并得出结论：阀门位置和GRE阀门位置的反馈偏差超过10％，持续10秒。因如下：阀的致动器的阻塞及其关闭扭矩不足。析如下。门执行器在试验开始时被阻塞，涡轮机的速度猛增，GRE中压调节器的油压迅速降至0MPa。

　　个GRE中间阀也是通常关闭。着涡轮机速度的降低，保持涡轮机水平。于额定速度，在GRE系统门打开控制的作用下，发动机中的机油迅速增加，四个中压控制阀重新打开并且转速稍微增加在这种情况下，GRE系统恢复关闭顺序和发动机的工作压力它已降至0 MPa，但此时，平均压力调节阀无法关闭通常开度为28％，触发保护动作在10秒后触发。时，涡轮机保护系统的保护油迅速释放，所有阀门都快速关闭。
　　果阀门执行器被堵塞，则中央阀门不能快速关闭。外，在测试失败后的关闭窗口中，检查并再次检查GRE 4流体控制阀，阀门全部正常运行。论：中压阀GRE的执行器没有咔嗒声。）GRE中压阀的关闭扭矩小于满负荷一旦完成消耗测试，不仅可以关闭单个阀门，而且所有GRE中央调节门都不能同时关闭共模故障，从而消除了阀轴的堵塞和油的动力。

　　门故障等意外故障。据图1，分析了GRE中压阀的打开和关闭力：·阀门的打开力矩：油驱动扭矩>弹簧动作扭矩给定阀门位置 作用蒸汽摩擦力矩 传动摩擦力矩;当阀门打开且油压稳定时：油驱动扭矩阀门位置的弹簧动作扭矩 蒸汽压力轴承的摩擦力矩 驱动器的摩擦力矩; ·当阀门关闭时：给定阀门位置的弹簧动作扭矩>蒸汽动作轴承的摩擦力矩 变速器的摩擦力矩; ·阀门开度相同，阀板前后差异相同，蝶阀的开启和关闭力矩接近：轴承摩擦力矩（开度） 力矩传动≈蒸汽轴承扭矩（闭合）的作用 变速器的摩擦力矩; ·打开阀门时油压稳定在7MPa，内燃机操作手册中的开启力约为123KN。
　　外，还参考了阀门的静态调试数据（详见表1）。以看出，在30％行程开度时，阀的弹簧力约为27.9KN。设油臂用X力臂驱动阀轴，因此它存在：X 27（蒸汽作用轴承的摩擦力为27.9 传动摩擦力）X可以得到（蒸汽效应轴承的摩擦力 传动摩擦力）X.195.1X当阀门在行程开度为30％时，弹簧的闭合力矩约为27.9倍，这是多少小于蒸汽轴承的摩擦力和95.1 X的驱动摩擦力。外，一旦冷藏单元充满电，GRE中压调节阀已关闭。后，在打开过程中，油压的异常增加（0-6，24-9，94-7，61MPa）比相应的阀门的相同静态位置大几倍。启油压（0-1，2-2，8MPa）。1阀门静态试验数据以上是阀门无法正常关闭的原因：在工厂进行功耗测试后，由于前后压力差异较大中等调节阀GRE作用在阀轴上，作用在阀门上的开启扭矩大于它等于阀门本身的油和由阀门产生的关闭扭矩。簧作用在阀轴上。之，GRE中压调节阀的关闭扭矩不足，阀轴与轴承之间的摩擦力在行程开度的20％~30％范围内;这导致阀油被位于阀门开启间隔内的弹簧关闭。矩不符合实际测试要求，并且发生阀门的闭合滞后。
　　时，核能冷藏单元首次进入工厂功率测试的根本原因是GRE中压阀的关闭扭矩不足。后对GRE中压阀进行了修改（增加弹簧力），并且一旦将完全负载应用于设备的功率测试，冷库安装它就成功了。
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