本文揭示了天台龙溪水电站的勘探，以满足台州电网提高供电质量的要求，废旧改造后的冷藏库具有介绍操作能力和相位深度。据“水电站和冷库机组启动试验规则”和龙溪核电厂冷库机组的实际情况，通过计算最大相位深度，确定最大相位深度。相运行，则额定有功功率为50％，80％和100％。小到大分阶段测试子阶段无功功率。验结果表明，冷库机组试验数据符合要求，运行可靠稳定，相位深度可达2×2.5 MVar。于生产电力的冷藏装置;经营阶段;相深度;可行性测试中图分类号：TM31文件编号：A产品号：2095-2457（2018）14-0074-003DOI：10.19694 / j.cnki.issn2095-2457.2018 14.032。

　　源生产冷库的启动阶段是提高电网无功电流分布，提高电网供电质量的最经济实用的技术措施。
　　调节后者的电压。可以灵活，快速，有效地对电网进行无功补偿。源质量和经济效益。冷储存单元如何在运行期间运行当发电机处于正常运行模式时，它提供有源系统功率和无功功率。子电流相对于端电压延迟。

　　状态对应于后期操作。激励电流逐渐减小时，发电机不再接收无功功率以吸收系统的无功能量，并且定子电流从滞后变为主发电机两端的电压角。体原理分析如下：图1为龙溪水电站冷藏库的组网示意图，通过变压器产生6.3kV电压并连接到电网台州电力通过龙平线1834.忽略发电机的电枢电阻，其等效图如图2所示，E代表发电机的感应电位，I代表发电机的输出电流，U代表终端电压发电机和Xg发电机的同步电抗。电机的电动势与端电压之间的关系由公式（1）[2]表示：= -JXg（1）根据公式（1），发电机在各种工作条件下的矢量图可以如图1所示，可以实现。3.当涡轮导叶的开度恒定时，发电机的有功功率输出保持不变，即：P =3UIcosφ=常数（2）和Pg = 3（EI / Xd） sinδ=常数（3），公式（2），公式（3）平均值：P是发电机的有功输出功率，Pg是发电机的势能，cosφ是发电机的输出功率因数，δ是发电机的功率角。于发电机在电网上并联运行，冷库安装U和Xg基本不变，因此Icos Ic =常数（4）Esinδ=常数（5）等式（4）和（5）允许知道投影及以上。直线上的投影是不变的。图3的矢量图中可以看出，当调节驱动电流时，定子电位和电流变化以及上端的轨迹是直线。图中，A-A是顶部的轨迹线，B-B是顶部的轨迹线。电机有三种运行状态： 3发电机运行状态矢量图第一状态，在正常励磁1期间，发电机的电动势为1，则功率因数cosφ= 1，定子电流= 1为有功电流。电机电抗中的电压降为j1Xg，功率角为δ1。该运行模式中，发电机仅产生有功功率。第二状态下，在正常励磁的基础上，发电机的励磁电流增大，发电机的电动势为2，2> 1，定子电流增大，2> 1，功率cosφ延迟，功率角减小到δ2，发电机的电抗为压降为j2Xg。

　　
　　时，除了有功功率外，发电机还会发出感应无功功率，这种操作方式是“过励磁”，即后期运行。第三状态下，在正常励磁的基础上，发电机的励磁电流减小，发电机的电动势为3，3 <1，定子电流也增加，3 <1，功率因数cosφ提前，功率角增加到δ3。电电阻上的电压降是。时，除了有功功率之外，发电机还吸收感应无功功率，所述“欠激励”操作模式，即相位操作。励电流永久地减小，并且功率角δ连续增加到90℃。是极限状态和能量产生冷藏存储单元通常不允许在极限状态下运行[4]。
　　溪水电站冷藏试验背景天台县龙溪水电站是台州最大的水电站，装机容量为2×9 MW）。据当时的社会情况，在发电机的设计过程中，结构中没有考虑相位超前运行。溪电厂的冷库于2016年拆除重建。溪电厂冷库改造后，设计单位等技术人员，已经建立了制造商和发电厂，以便逐步调试冷藏装置。析，结论是少量的逐步采用操作是可行的，并且需要确定特定阶段的深度。发电的冷藏单元的阶段中确定运行试验的极限值限制发电机的同相运行的主要因素如下：系统的稳定性极限，发电机的温度的限制。电机最终部件，定子电流限制，电源电压限制。了保证龙溪工厂活相试验的安全性，稳定性和规律性，冷库安装在相运行试验前，工厂的技术人员将计算并确定相试的极限值。制造商和有关制造商。定提前相的深度：发电机的有功功率为：P = 3UIcos（6）发电机相吸收的无功功率为：Q = 3UIEsin（7）根据公式（6），式（7），绘图PQ-φ的关系图如图4所示。据相位操作的原理和图4的分析，可以得出结论，当有功功率保持恒定时，励磁电流减小，发电机的功率角增大，并且功率因数角φ增加（从φa到b）。因子减小时，由发电机吸收的无功功率Q增加（从Qa到Qb），也就是说相位的深度增加。于系统的稳定性，发电机必须在静态稳定性曲线的限度内运行。了确保发电机不浪费时间，根据发电机制造商提供的技术数据，功率角δ必须小于45°。合台州食品局的要求，它是确定测试的最大相位深度限于发电机的额定负载。输入相位cosφ的功率因数cosφ小于0.95。定负载下的最大吸收无功功率计算如下[2]，等式（8）。溪电站单个制冷库的标称功率为P = 9 MW，功率因数cosφ按0.95计算，代替（8），得到Q = 2 ，96 Mvar。于龙溪电站的发电机组配备了旧的冷库，出于安全和稳定的考虑，最终确定按照最大相位深度进行测试。2.5额定负载下的Mvar。发电机进入相位时，端子电压将降低。据调度曲线的要求，确保6.3kV端子的母线电压不低于标称值的90％，即不小于5.67。伏。于同相操作，发电机端部的泄漏流量增加，导致端部铁芯和铁元件升温。据发电机定子绝缘等级的允许温度要求，在试验过程中定子结构端部件的温度不得超过120℃，以防止温升过高。并损害冷藏单元的正常运行。于发电的冷藏单元的相运行测试旨在确保相间测试的平稳运行，以实现测试的目的并确保测试的安全性。试期间的冷藏单元和电网。（水电站冷库的启动试验程序）（DL / T 507-2014）按照规定，工厂冷库的无功功率相试验水力发电分阶段测试，额定功率为50％，80％和100％。相位超前测试步骤期间，制冷存储单元不再受到磁保护，并且励磁系统在整个机器上以恒定电压模式操作。位运行测试基于表1的PQ值，从小到大，通过调节具有不同有功功率的发电机，保持每个充电点的有功功率并调节激励电流，无功功率达到No.工作值。安装的最深阶段记录有功功率，无功功率，定子电压，定子电流，功率因数，转子电流以及线圈和定子铁心温度。每个有源负载下完成相间测试后，首先增加励磁电流，将发电机置于后期运行状态，然后调整有效负载以测试下一个运行条件。

　　位超前过程中的异常处理在测试过程中，要密切注意发电机铁芯，线圈和铁芯的温度变化：当温度升高更快并达到极限点时，发电机是立即删除。阶段最近正在进行中。启动阶段，发电机组两端的电压将降低，导致工厂总线电压下降。测试过程中，应密切监控工厂电压。400 V系统的电源电压降至360 V时，测试停止并激励增加。冷藏单元的感应阶段测试期间，一旦发生磁性损失就必须快速恢复激励，并且如果失败则必须立即触发。测试期间，如果冷藏单元的电量，温度和振动等数据超出允许范围，则立即停止测试。测试期间发生退磁，低激励或其他保护动作，并且激励的制造商调整低激励极限设置曲线和保护设置值或保护。试后，根据规划要求，发电机恢复正常运行。于生产能源的龙溪电厂两个冷库的实施阶段的运行试验分析结果是在干电阶段和电网允许的时间内进行的。试期间的环境温度为22℃。2列出了当输出标称有功功率时发电机最大相位的无功功率的测试数据。9MW的标称有功功率中，2.5Mvar的无功相功率是冷存储单元的相位操作的最坏情况。据测试记录的数据和边界条件，可以看出发电机运行了11个小时。110 kV母线电压为112.82 kV，发电机两端的母线电压为5.92 kV，不低于5.67 kV边界条件，发电机定子电流为746 kV ，2A，小于发电机1082A的额定电流;线圈和定子铁心温度测量点的最高温度分别为55.8°C和49.1°C，空气冷却器空气温度可达40.8° C，在允许的范围内。电机＃1运行7小时，110千伏母线电压113.80千伏，终端母线电压5.88千伏，不低于5.67千伏极限，定子电流发电机的功率为792.1 A，低于发电机的额定电流为1082A;定子线圈和定子铁芯的六个测量点的最高温度分别为49.2°C和44.6°C，空气冷却器空气温度可达37.7 °C，在允许的范围内。发电机相运行期间，操作安全稳定：每个导轨的温度，油的温度和冷藏单元的振动都在允许的范围内。装的最低电压为367V，测试期间不会出现异常情况。测试之后，励磁制造商根据监测数据调节低激励极限，作为标称输入输入功率2.5Mvar的有效相的无功功率的函数。

　　
　　试人员和操作人员对冷库的设备进行了全面检查，一切正常。论通过该引导操作的可行性试验证实，龙溪水电站的冷库单元完全满足相位引入操作的要求和深度。位可以达到2×2.5 MVar。务人员在整个过程中参与了测试过程，充分了解了逐步操作的限制条件，掌握了该操作的方法和技术，发现了该操作的性能。藏装置的逐步安装操作。于龙溪电厂冷库已经在旧的冷库单元的基础上进行了改装，因此结构与新设计的冷库单元之间存在差异。段。未来，它应该尽可能在后期条件下。操作中，如果在网络负载较低时需要相位负载，则必须在控制下并在调度员的授权下执行。位超前的深度不得超过2×2.5 MVar。溪电厂冷藏库的相运行试验也表明，冷藏库存在废弃和重建。高效率后，只要安全措施，严格执行组织和技术，甚至可以逐步引入冷藏单元的旧转换。
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