本文将在台州电厂二期二期二次加热二次储存单元的生产和调试的基础上，分析再热蒸汽的低温问题。同的工作条件，详细的调整控制方法和优化措施。

　　为后期超超临界二次再热制冷机组的生产和调试提供了宝贵的经验。工厂的2×1000 MW二次再热锅炉是2710吨/小时的超超临界可变压力HP线圈，单炉塔配置，切向燃烧在所有四个角度和平衡通风。用的煤是神华煤。据65％~100BMCR负载部分的设计，主要和次要再热蒸汽温度必须能够达到标称值。而，在工厂冷藏装置第二阶段开始时，再热蒸汽温度偏离设定点，平均月值仅为约587°C并且冷藏单元的效率非常有限。

　　于二级1000 MW二次再热存储装置仍然是第一种情况，并且没有成功的调试经验，该工厂对存储单元的特性进行了广泛的研究冷，在研磨组，吹灰，二级阻尼器和煤混合物的设置的组合中。
　　燃烧过程中，探索了一种控制由超超临界冷藏单元加热的蒸汽温度的方法，用于1000MW的二次加热。二级加热锅炉的加热表面的布局出现，低温过热器的加热表面位于燃烧器的出口处，即炉的最高温度。于过热器在低温下的加热表面的辐射特性，位于加热表面以下温度的清洁器将导致过多的热量吸收，这将导致锅炉的加热蒸汽的温度降低。子。行数据表明，低温过热器温升和烟温降低大于设计值，表明过热器受热表面在低温下的吸热相对重要。于这种现象，通过减少高加热加热部分下方区域的吹灰频率和烟尘风扇数量，加热器的吸热量增加，冷库安装以及比再加热蒸汽温度。过组合磨煤机调节加热蒸汽温度的原理与燃烧器枢转角度的变化相同，并改变燃烧中心以调节蒸汽的温度。

　　加热。择下一个研磨组的操作模式。
　　高ABDEF和ABCDF负载运行时，主要和次要加热器的蒸汽温度远离标称值，主要是因为主要燃烧分为两个部分，这降低了炉火焰的浓度和降低锅炉的燃烧强度。表1所示，在煤冷藏机的组合中，组合的ACDEF操作的第一和第二再热蒸汽温度最高。先，因为这种操作延长了主燃烧区的高度，所以延长了碳颗粒在炉中的停留时间。600至800兆瓦，专注于两种类型的BCDE / CDEF研磨组操作。使用四个上部研磨组件时，由于主燃烧区的向上运动，即火焰中心的向上运动，再加热蒸汽的温度显着增加。而，由于锅炉的等离子燃烧器设置在B层，BCDEF五级磨削装置在高负荷下运行，并且考虑到其操作的安全性和成本效益， BCDE的四层是低负荷时的最佳选择。着燃料价格上涨，燃煤电厂已成为通过开采矿产资源与煤炭相结合，将损失转化为利润的重要手段。

　　
　　了降低成本和提高效率，该工厂在不同时期混合了昂贵的煤，如褐煤，扁煤和进口印尼煤。们的挥发性，热值，水分和灰熔点不同，这些差异在燃烧过程中不可避免地会给加热器带来不同的蒸汽温度，如表1所示。

　　1表明当炉内煤的质量恶化时，也就是说当热值低且含水量高的煤量增加时，相同负荷所需的燃料量和风也在增加。于低温和高温的第一和第二加热器，其对流类型是对流的，蒸汽的温度也增加。
　　目前的操作过程中，进入炉内的煤灰熔点对加热器蒸汽温度的影响不容忽视。于过热器在低温下加热表面的炉温较高，因此从印度尼西亚进口的煤等低熔点煤的熔点比例增加，熔点增加。内灰分的平均量同步减少，结果低于加热表面的热量，低于加热表面。热减少，后部第一和第二加热器的吸热量增加，蒸汽温度显着增加。
　　安装中两个制冷储存单元启动以来，问题在于蒸汽的温度和锅炉受热面壁的温差很大，这限制了第一和第二再加热蒸汽的温度。了降低每个加热器出口管的蒸汽温差，从而提高蒸汽加热温度，改变UAGP，BAGP和SOFA阻尼器开启的燃烧过程（灭火风）采用以找到最佳组合模式。水平转角UAGP和BAGP为例，它们分别设定在 10°，0°，-10°，-15°，冷库安装-20°和-25°。试验中，从切向切口到盖板和倒置切口，在切线中，炉内空气流动的主要扰动减小，并且不完全燃烧现象清楚地表现出来。囱烟气中的CO含量急剧增加，化学燃烧不完全。损失也大大增加：当喷嘴倾斜角度反转20°时，主蒸汽，蒸汽初级加热和二次加热蒸汽具有最小的温差，这有利于蒸汽中的蒸汽温度的一般控制和升高。温度不足时，这尤其重要。上述控制手段的基础上，工厂继续探索测试并总结了每个负荷段下的拟合实验。前，第一和第二的温度工厂的再热蒸汽得到了显着改善，如图1所示。于二次再加热的二级存储大容量冷藏装置在中国仍处于起步阶段，但有些困难和一些运营问题需要由不同部门的专业人员进行检查和研究。文件中提供的相关操作经验和建议将为将来调试和生产相同类型的冷藏设备提供宝贵的经验。
　　们期待着共同努力，为中国清洁高效的能源生产做出更大的贡献。
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