在第一个循环期间，核心装载有可燃毒物，核心下部的燃料消耗比上部更深。提取第二个可燃毒物循环时，轴向功率偏差在寿命初期通常为正，这对轴向功率偏转控制ΔI构成了重大挑战。严重的情况下，由于轴向功率偏差ΔI的限制，不能增加功率。例来说，分析了方家山冷库1号，第二次循环功率轴向偏差的主要因素ΔI，以及功率轴向偏差的参考值ΔIref，由欠功平台定义。此，轴向功率偏差满足操作控制的要求，并且不限制冷藏单元的冷却能力。方家山1号冷藏单元的第二循环期间，ΔI功率的轴向偏差严重极化，并且温度控制棒组的杆R的升高受到限制。二循环的温度控制棒的杆组R的调节带是197步到221.当功率增加到20％FP时，温度调节杆组R处于阶段194和轴向力偏差ΔI接近右极限线。果超过右限位线，控制信号C21将被触发，这将导致蒸汽机的负荷减小，这将影响冷藏单元的安全性，从而使控制条成为可能。R组温度不能升高到指定的设定范围。随后的功率增加的过程中，功率ΔI的轴向偏差可以保持为正。过75％的FP功率，标度的绝对绝对限制线将随着功率的增加而减小。果温度设定杆组的杆R的轴向调整接近插入下限，则轴向功率偏差保持接近右限制线并且不能保持功率以确保内核安全性。30％FP平台的中心功率分布的测量结果表明，由反应堆中的RIC系统测量的功率的轴向偏差与系统显示的功率的轴向偏差非常一致。RPN。大误差为0.33％FP。认了RPN系统显示的准确性，也就是说，功率的轴向偏差是原子核的真实条件。据调查，类似工厂的第二周期呈现出类似的情况，在核设计报告中，BLX的轴向功率偏差为8.03％PF，这与当前情况相对应。家山1号冷库单元第一循环的核心配备有毒硼硅酸盐玻璃燃料棒。于控制棒的部分插入，在寿命开始时芯部下部的流动高于芯部上部的流动，这使得芯部下部的可燃毒物燃烧更快并释放更多的正反应性，导致功率低于核心顶部。率大，即轴向偏差为负。据第一次循环的运行历史数据，整组温度控制棒的杆R插入到调节带下限附近较深处，并远离中间调节皮带，加剧轴向功率偏差。命开始时的功率轴向偏差为-15％FP，寿命结束时的功率轴向偏差接近于零，也就是说第一个周期的轴向功率偏差总是负的这导致所有燃料组件的燃料消耗降低。部燃料消耗很深。二循环核心装载方案使用52组新燃料组件来复用105组燃料组件的第一循环。中，第一循环中的105个燃料组件都具有比较高燃料消耗更低的燃料消耗，导致第二循环芯的初始燃料消耗不均匀，如燃料消耗的轴向分布所示。
　　图1的第二个循环期间的初始燃料，较低的燃料消耗显着高于较高的燃料消耗，这导致较高的燃料释放的响应性，从而中子注量率上部心脏大于下部心脏，这表明心脏的较高功率大于较低的功率。就是说，轴向功率偏差是正的。之，第二生命周期的正轴向功率偏差反映了核的实际状态，这是正常现象。心的第一个循环装有可燃毒物，控制杆的位置很低，因此核心下部的燃料消耗明显高于较高的燃料消耗，导致更大的燃料消耗。二循环芯的上部的燃料储备的反应性，使得较高的功率大于较低的功率。就是说，轴向功率偏差是正的。功率增加时，高于75％FP的功率，标尺的绝对绝对极限线逐渐减小，也就是说轴向功率偏差ΔI的控制范围减小。渐地，使温度调节条R组可以达到插入极限。值，轴向功率偏差ΔI也接近右极限线，因此不能保持功率。此，为了确保冷藏单元能够在安全状态下升至额定功率，在加电过程中必须采取一定的预防措施，以避免轴向功率偏差ΔI限制功率。藏单元对冷藏单元的安全性和经济性产生不利影响。家山核电厂的“运行技术规范”规定，在功率补偿母线组FP小于50％的情况下，II区没有限制。启动过程中，功率调整条组始终处于最大提升状态。此，在FP功率的50％以下，温度设定条组的条可以尽可能地增加，并且控制轴功率偏差ΔI可以由右绝对限制线控制。可以保留适当的控制余量。低功率区域，核心上部的燃料消耗尽可能地加深，上下核心之间的燃料消耗差异减小，上下核心之间的功率差异可以是适当减少。功率达到50％的功率FP期间，操作员始终控制功率ΔI的轴向偏差接近极限线的正常运行，充分利用低功率运行阶段，同时保留足够的控制余量，以确保心脏的安全，尝试加深内核的更高的油耗，最大限度地减少上下核之间的油耗差距，并为区域控制创造更有利的条件高功率。
　　向功率偏差ΔIref的参考值直接决定了运行控制区域和相应的报警值。是核电厂间接控制安全参数（如功率密度）的重要手段。际值ΔIref根据功率的历史，该组温度控制棒的杆R的位置和芯的轴向功率的分布来确定。形图的右极限线根据功率电平而变化：在75％FP之后，梯形图的右极限线将逐渐减小。启动过程中，如果设置与额定功率直接相关，则低功率区域的控制范围将很小，并且在加电期间的控制难度将增加。外，上电阶段将保持在每个电源平台上一段合适的时间，以便平衡然后进行物理测试，从而定义功率偏差的参考值。向ΔIref根据不同的动力间隔，确保增加安全性。料消耗“扁平化”。须在核心关键之前定义梯形图。

　　于启动前缺少测量数据，因此只能用理论值来定义。ΔIref的参考值设定为0.94％FP，作为理论值的函数。30％FP进料平台上，堆中的ΔI为9.2％FP，这与RPNΔI测量一致。管与启动前设定的参考值有很大差异，但功率为30％FP，功率补偿条完全提供，区域没有限制因此，对实际操作没有限制。开始之前，应根据理论设计值进行调整，但应根据30％FP电源平台上核心的测量值和实际情况进行调整。下对功率平台的测试是75％FP功率。时定义的轴功率偏差参考值ΔIref适用于75％FP的功率和以下步骤。于FP功率的75％，刻度的右绝对极限线为15％FP。考线ΔIref1和右极限线具有5％FP的值。此，ΔIref被设定为最大10％FP。向上功率过程期间在外加电室中测量的ΔI功率的轴向偏差可能与实际的核心状态不同，并且3％FP接受值被认为是不确定的。外，在右极限线和右绝对极限线之间取得1％FP的余量，并且参考值被设置为6％FP。功率达到平台的75％时，操作员控制电源的轴向偏转控制，以便在结构的直线附近操作。个阶段不超过预应力的直线，保证心脏的安全。75％FP平台上，实际测量显示堆叠中的ΔI为7.9％FP，RPN系统显示7.2％FP和0.7％FP差异，满足3％FP的验收标准。增加功率的过程中，RPN系统显示最大值为7.6％FP。以判断出整个过程的核心最大轴向功率偏差小于10.6％FP，满足15％FP绝对权限的安全要求。此，轴向功率偏差参考值ΔIref的设定为30％FP是合适的，并且提供大的控制范围以确保铁芯的安全操作。FP功率的75％以上，操作图的绝对限制线变窄，97％FP的功率对应于9％，冷库安装100％FP的功率对应于6％FP。75％FP平台之后，功率直接增加到额定功率，因此设定的轴向功率偏差参考值ΔIref必须施加到达到额定功率的整个功率水平。据冷库的效率和运行历史数据，在额定功率状态下主电源一般小于99％FP，梯形图的相应绝对限制线为7％FP和参考值比右绝对限制线低5％FP。向功率偏差参考值ΔIref设定为2％FP。旦电功率升至额定功率，主功率为98％FP，对应于8％FP的绝对右极限线，测得的轴向功率偏差ΔI为2.5％FP和RPN系统显示3.3％FP，误差为0.8％。FP，符合3％FP验收标准，RPN显示值太大，对主控制是安全的。全功率运行中，RPN系统显示最大ΔI为4％FP，实际ΔI小于4％FP，并且直线绝对限制线的安全裕度至少为4％FP，因此整个功率级和额定功率运行阶段的核心处于安全状态，75％FP电源平台的ΔIref设置是合适的。过欠功率平台固定轴向功率偏差参考值ΔIref，以保证铁芯的安全性，扩大轴向功率偏差的控制范围，通过尽可能多地使用向上功率级来减少来回的燃料消耗间隙，使得制冷存储单元逐渐将其功率增加到额定功率。而，上下颗粒之间的燃料消耗差异仍然非常重要，轴向功率偏差在寿命开始时始终为正。此，轴向功率偏差参考值ΔIref连续地设定为2％FP。续“压平”油耗并逐渐升高调节皮带中间温控杆组的R杆，以避免影响控制的“异常”油耗故障基本周期。渡循环核的状态通常是复杂的：特别是在从可燃毒物的第二循环中移除核心之后，核的状态将显着改变，并且将对操作的控制施加高要求。制方家山1号冷藏单元供应的第二循环的轴向功率偏差ΔI的方法是有效的：为了确保核心的安全性，冷藏单元逐步更新。到额定功率的水平，冷库安装确保了存储单元的安全性和成本效益。别。外，在正常操作中，必须尽可能避免在调节带中间的推荐位置将控制杆过度插入芯中，这进一步有利于“自然”分布。向燃烧的核心，避免了燃料消耗的“变形”和增加。一周期的基本控制困难。
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