火力发电厂的供水系统的前泵的运行效率与电动机电流成反比，这对冷藏单元的盈利能力具有显着影响。
　　本文中，在制冷储存单元No.7A和B的前泵运行期间出现电流差的情况下，确定预泵A和B的电流差异的主要原因。过一系列的测试分析。
　　出解决方案和相应的改进措施，最终消除这种差异，降低设备的能耗率。名Mineng热电有限公司1×600 MW储存单元“大压小”＃7，为东方汽轮机有限公司制造，型号CC600 / 523-24.2 / 4.2 / 1.0 / 566/566，类型：超临界，一次冷藏装置＃7配备两个50％BMCR蒸汽供给泵，用于中间，冲动，单轴，三缸和四排加热冷藏机组正常运行，蒸汽供给泵配备QG400 / 300CW前泵，由沉阳涡轮机械有限公司制造。泵为单级双级蜗壳卧式水泵，标称高度为132 m，额定流量为12​​67. M3 / h，最小流量251 m3 / h，工作电压6 kv，冷库安装转速1480转，标称效率82％。初级泵调试以来，泵体已经腐蚀和刺破，经过反复修理后已经修复。泵A和B的电机电流与2015年6月不同。
　　泵B泵的电流比预泵A电流高约3~5 A。异不明显但不同的是时间。在2015年9月增长并达到10~11A。

　　种电流差异不正常，它不仅影响设备的安全运行，而且影响冷藏机组的经济运行。了找出A和B之前泵的电流差异的原因，进行了一系列测试。析了7号机器的前泵A和B的当前操作的以下原因。疑前泵电动机电流互感器A和B的次级侧电流变送器的测量有误差，并且前泵电机A和B的6 kV本地开关设备保护装置显示的电流值乘以其比率。现计算结果基本上等于DCS显示值，这消除了电流测量中出错的可能性。果B流进料泵进料阀的泄漏率最小，则预泵B的给水流量将不可避免地增加，电流会相应增加，因此预泵马达A和B的电流是不同的。此，使用以下测试来检查蒸汽供应泵A和B的最小流量阀的泄漏。水流量测量系统的设计：两个前泵的出口通过流量孔板测量，两个蒸汽泵的输出由DCS逻辑转换。器侧给水管的总流量也由DCS逻辑计算。≈0。论：关闭时，蒸汽泵的最小流量阀基本上是紧的。= 75吨/小时。论：蒸汽泵B的最小泄漏阀在关闭时关闭，泄漏量约为75 t / h。= 1.7 1.3 = 3 A.结论：流量B的最小泄漏量为75 t / h，转换为3A的电流。就是说当前的电流为由于流量泵B的最小流量阀的泄漏，7号机器的预泵比预泵A的电流高10-11A。之，预泵电流＃7泵比预泵A高10-11 A.3 A扣除是由于预泵B的最小流量阀泄漏造成的。余8 A是可能来自B.前泵的工作效率低。年1月，机器7＃7的预泵在解体后拆卸并修改了泵盖的高压侧（出口室）和低压侧（入口）。段B驱动泵的末端与不锈钢侧（入口室）分离。封圈在很多地方受到强烈侵蚀，不锈钢密封圈的固定螺钉松动，蜗壳壁也在很多地方被侵蚀。据对这种现象的分析，首先，不锈钢密封圈的固定螺钉松动，密封件之间的空间增大，出口腔的出水口向低压侧（进气室）泄漏，高压侧的水压约为2.0MPa，低压侧的水压约为0.7MPa，两侧的压力是三倍，流量通过密封件节流后的水高速和高速水流在不锈钢密封圈和绝缘部分保持套筒上产生大的冲洗力。B的泄漏变大，并且预泵B的电流也相应地增加。然，运行中的前泵B的高压侧（出口室）和低压侧（入口室）短路，并且流出物被吸入入口室，结果直接来自前泵B的输出力不足和低运行效率。因前泵体B的原料为铸钢，冷库安装易腐蚀。体也被腐蚀刺破。换不锈钢泵的主体以改善其抗腐蚀和气蚀性。
　　绝缘部分保持套管和不锈钢密封圈的腐蚀部分进行抛光和清洗，模压钢焊条用于修复，焊接和磨削。1，2和3示出了隔离部分保持套筒，不锈钢密封件和修复焊接后的安装位置。
　　锈钢密封圈的绝缘套管松动。装螺纹套管，并在螺孔中安装螺纹套管。有抗冲击功能，解决了螺丝松动的问题。复蒸汽泵B的最小流量阀滑块，减少最小流量阀泄漏并消除由于最小流量阀滑块的内部泄漏导致的前泵B的电流增加。2016年1月26日，前泵B完全组装并投入使用。27日，泵送蒸汽供应泵A和B，并且前泵A和B恢复到相同的电流。前泵B的电流恢复正常时，获得了显着的经济效益。泵B的总电流为10A，6kV电机一年节电：P =UIcosθ×24×365 = 1，732×6，000×10×0.95× 24×365 = 864 822 kW·h。年可节省约864，822 kW·h×0.5元/ kW·h = 432411元。泵电流A和B之间的差异是由许多因素造成的，可以根据实际运行条件分析原因。

　　
　　上述测试系列中，前泵电流A和B之间的差异的主要原因是B.泵运行效率低，前泵B的低效率到期密封环在高压和低压下从水室中泄漏在消除相应的改进措施后，完全消除了前泵A和B之间的电流差。复前泵B设计工作的效率，降低前泵B的工作电流，降低工厂的能耗率，节省存储单元感冒改善了。
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