华电六安电厂有限责任公司冷库机组的运行。No.3带来了加热表面的左侧壁和右侧壁的温度偏差以及在加热器的出口处的蒸汽的温度显着偏差的问题，从而导致了加热器的左侧加热表面。主蒸汽和再热蒸汽的标称温度运行时的冷库。潮加热器左侧有意外喷水，影响了冷藏储藏单元的安全经济运行。了解决这个问题，要考虑到影响偏差的各种因素，要考虑所有因素，强调实际可行的运行方式，确定锅炉燃烧的最佳运行条件并提供与冷藏存储单元的安全，稳定和经济运行有关的参考基础。
　　电六安电厂有限公司扩建2×660 MW冷库锅炉：超超临界参数，变压连续管式炉，单炉，中间再热，四点切向燃烧角钢，平衡通风，半开放式除灰和除灰系统是机械干渣去除系统（风冷）和完整的钢架悬挂结构。箱后部装有两个转子直径为14236毫米的三体式空气预热器。锅炉在中速磨煤机中采用正压直接吹扫系统，每台锅炉均配备6台磨煤机（5种运输准备1）。24个直流燃烧器以6层的形式布置在烤箱的下角，粉煤和空气从四个角进料，并在烤箱中以圆形方式燃烧。高燃烧器喷嘴的中心为35488毫米，冷库安装距屏幕底部的距离为21962毫米。低燃烧器喷嘴的中心是26078mm，到冷灰斗的距离是5188mm。组易燃的下部燃烧器（LOFA）喷嘴位于主燃烧器和炉子出口之间的高度为42178毫米的位置，距离上部燃烧器的中心6090毫米。组易燃的空气顶部燃烧器喷嘴（HOFA）放置在主燃烧器和熔炉出口之间的高度为46237 mm的位置上，距上部燃烧器中心10749 mm。3号冷库以混合煤的形式燃烧煤。
　　中，A，B，C磨煤机为黄陵煤，总水分为9.4％，挥发分分为34.31％，灰分为15.77％，发热量为24.31 MJ / Kg; D，E，F为Panjixi煤，总水分8％，挥发度42％，灰分28％，热值20.9 MJ / Kg。的工业分析接近标称值：负荷为660 MW时，锅炉左壁垂直壁的壁温明显高于其他三壁的壁温，这表明烤箱中的火球是不对称的并且壁的温度端到端也可以修改。验证最后一个和最后一个末端的左右侧面温度的最大值约为20°C，并且左壁的温度最大值接近该值警报，它限制了由于低温加热器和最后的蒸汽温度而导致的蒸汽温度升高偏转会导致加热器输出蒸汽的温度偏差在10到20°之间C. MW型锅炉过热器系统的设计在两侧是完全对称的，最终的水力不平等系数仅小于6％。此，加热表面可能具有如此大的壁温偏差，并且只能在烟气侧找到原因。于四角切向锅炉，切向假想圆位于炉子的中心。果燃烧器的安装质量，冷态检查和相等的空气平衡都得以实现，则可以认为炉内气流的温度场和速度场是对称的双向。关分离筛网底部的问题，并且左右两侧不应有偏差。入筛区后，由于残留的旋转和切削作用，会产生燃烧气体的速度场，流场和温度场的偏斜现象。
　　离筛的引导，而顺时针切向燃烧法则归因于烟气。余旋转惯量的影响是，上烤箱右侧的主燃烧气体的方向指向烤箱的正面，可以穿过整个筛分区域，然后返回水平烟囱到下一个烟囱，而烤箱在左侧区域被定向。度方向被定向到烤箱的背面。果，主流仅流过筛网的底部并直接绕过烤箱的背面。

　　筛区域的烟气流量相似，即在上部炉膛中，右侧的烟气流量明显好于左侧的烟气流量，它对应于烤箱上部受热表面吸收的热量。下角和右上角是导致屏幕区域从左到右出口处烟气温度升高的主要原因。响受热面的吸热率偏差的因素包括：开风偏度，外围风的开度，辅助风的开度，开度CCOFA，SOFA开度，SOFA水平枢转角，SOFA垂直倾斜角和主燃烧器摆锤硬币为了便于理解各种因素对间隙的影响，采用一对一方法仅采用变量。日常运行中，SOFA水平位置的冷却单元#SO反转15°。据操作数据，被加热表面左侧的最高壁温比右侧高15至20°C，并且最高壁温在外部。

　　
　　变负荷的动态过程中，过热报警很容易；分离屏和分离端左侧和右侧的温度升高约10°C，左侧和右侧的温度升高约15°C，而其他左侧和右侧的热量吸收受热面基本相同，导致加热器两侧的输出。蒸汽温度相同时，在左侧发生事故。据运行数据分析，水平烟道左侧的烟量大于右侧的烟量，左侧的残留旋转不对称，这时将SOFA切向右侧。部，不再能产生放气的效果。

　　了增加水平烟道右侧的烟气量，可以将SOFA水平角度＃3和＃4的水平枢转角度从15°倒角切线调整到切线的切线。15°。验表明，当将角度3和4的水平角度从沿相反方向切割的15°调整到15°切线时，左侧壁的温度在两端逐渐降低，并且温度右侧壁的宽度增加。于旋转的增加，减少的量和增加的右侧的烟道气的量，分离筛的左侧和右侧的温度升高之间的差异变大。烈的残留物；因此，角度＃3，＃4的角度为水平，通过将切线设为15°的切线，能够减小被加热面的左右侧壁的温度差。常，SOFA的垂直枢转角对蒸汽加热参数，灰分碳含量，NOX等具有很大的影响，并且SOFA的四个角的不规则倾斜角对降低蒸气温度和壁温偏差有积极作用。义根据3号冷冻储藏单元的日常运行，以3号和4号角之间的角度为基础，15°角为15°如果加热表面右侧的烟雾量更大，则可以使用SOFA＃2 ## 3。直振荡角度。
　　验表明，当SOFA 2和3的垂直倾斜角度在50％和80％之间时，左壁的温度在末端和末端持续降低，而右壁的温度保持不变几乎没有变化，而隔板的左侧和右侧吸收热量。程之间的差异会稍微减小，后车窗，端部的端部，端部的端部和低侧以及左侧增加尽管左侧和右侧的吸热差异增加，但底部和底部之间仍存在差异。右吸热偏差也增加。此，在左侧和最后壁温度高于右侧的情况下，可以适当地增加2号和3号的竖直枢转角以减小温度差。热表面的左右侧壁。气偏转器是控制主蒸汽和再加热蒸汽的温度的主要手段之一。可以通过提高低温和低温下的升温速率以及影响其他受热面的吸热来调节烟气挡板的开度。减小温升间隙，使之低于左侧和右侧。额定负载下，左，中和右下方的烟气导流板从100％降低到60％，并且烟气导流板的开口对换热器加热表面温度的影响。
　　炉并分析蒸汽温度。验表明，当减小左侧烟道导流器的开度时，左侧烟道导流器的开度会相应增加，从而使左侧较低的重吸收热和较低的左侧预热。加。以看出，烟道气导流板的调节不会改变所有后燃烧气体的燃烧气体的左侧和右侧的阻力，并且不会改变左侧的吸热温度的升高。前加热表面的右侧。此，通过打开或关闭一小块烟气挡板，不可能调节左右的低吸热温度的升高，而不会影响受热表面壁的温差。于加热的小幅增加大于大于20°C的标称值，因此壁的较低温度较高，且差异较大，壁的温度较低且壁的温度较高。以彻底考虑加热器的输出蒸汽，必须调节燃烧挡板。用同心切向圆（CFS）燃烧方法，一部分二次空气沿水平方向分度，空气/粉煤混合物在初始燃烧阶段被延迟，NOx生成量减少很弱。粉碎的一次煤气流偏转的一次空气流（CFS）包裹在炉子的中心，冷库安装形成一个富燃料区，并且在炉子的水冷壁附近形成一个空气富集区。气动力场的组成减少了灰烬。渣在水壁上的沉积和灰烬的松弛减少了使用壁式吹灰器的频率，并增加了下部炉子的热吸收。理论上讲，当风力弱时，应减小旋转速度，并增强消旋作用。过实验发现，端部壁的温度在左侧已经很低，这表示从左到右和从右到左的现象，这应该是过度旋转的现象。偏风微弱时，左侧壁的端部和末端温度进一步降低，左侧和右侧壁的温度偏差继续增大。离筛的左右两侧，筛的末端，凹陷的末端及其末端，低偏风可以减少消旋作用。此，结合冷藏单元的实际情况，可以适当地调节旁通（侧风）和SOFA（竞赛风）之间的比率以减小温度差。

　　
　　热表面上的蒸汽和壁的温度。烧器的旋转角度一直被认为是设定再热蒸汽温度的最有效，最直接的方法。要思想是提高锅炉燃烧火焰的中心，增加炉子出口处燃烧气体的温度，最后增加加热器的热吸收并增加加热器的热量。热蒸汽的温度。

　　理论上讲，主燃烧器的旋转角度对受热壁的温差和蒸汽温度影响不大，但是，如果燃烧器的安装质量不是最佳的话相同层的四个角度燃烧器的旋转会导致烟气流场偏转。
　　保受热表面的出口蒸汽温度与壁温不同。合加热表面的壁温和蒸汽温度的偏差，可以看出，随着燃烧器旋转角的倾斜度增加，左侧壁的温度降低，右侧壁的温度升高，并且左侧壁和右侧壁的温度偏差逐渐减小。燃烧器的旋转角度对每个水平加热面左右两侧的温度升高有一定的影响，随着旋转角度的摆动，温差的增加隔板，后挡风玻璃以及左右两侧的热量吸收量先增加后减少。重新测量的偏差逐渐减小，末端的偏差逐渐增大。之，当燃烧器倾斜角为80％时，加热器出口处的蒸汽温度差最低。此，为了满足加热器的输出蒸气温度，可以优先使用燃烧器的上旋转角度，如果再热蒸气温度低，则可以使用烟气导流板作为该温度。热器输出蒸汽达到设计值，同时可以降低低温。一步减小了吸热以降低低壁的温度，同时可以减小加热器的左右输出的温度差，同时降低左壁和最后一个左壁的温度。文利用影响锅炉受热面吸热偏差的因素，采用成分法对锅炉的燃烧调节进行分析，提出合理的调节方案。有效地使得可以提高经济效率和冷藏单元的操作安全性。备的燃烧设置提供一些参考。
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