锦屏二级水电站蓄冷机组蜗壳采用金属蜗壳，金属蜗壳焊接后，将第二阶段的钢筋混凝土浇筑到室外。入第二外包层的钢筋混凝土中。将压力从2.6 MPa降低到0的过程中，修改了蜗壳的应力，冷库安装间隙的间隙程度以及周围钢筋混凝土的应力和变形。屏二级水电站1号冷库的蜗壳中的MPa。析蜗壳的变形特性。测结果表明，去除蜗壳中的水压后，蜗壳的变形特性符合常规变化规律。
壳是锦屏二级水电厂冷库的重要隐蔽和过流组件，采用B610CF钢板设计，抗拉强度为610 MPa，弹性模量为。210GPa。筑混凝土采用保温的方法，同时保持水中的填充压力。壳中的水压必须为2.6 MPa，水温为20°C至25°C之间。持蜗壳水填充压力的系统主要是由增压水泵及其控制装置，蜗牛入口隔板和座密封圈组成。第二阶段浇注钢筋混凝土之前，应对蜗壳进行静水压测试，以验证蜗壳的焊接质量和座环的焊接质量。
共布置了四个控制部分，每个部分都配备了3个钢板应变仪，3个钢管垫片，6个钢筋和2套应变仪。个方向。12号冷库，蜗壳安装，钢板应变片，12件。降低排空压力之前，在2.6 MPa的水压作用下，钢管蜗壳膨胀，整体处于张紧状态，最大张应力是106.89 MPa;排泄压力释放到0MPa后，蜗壳钢管缩回，上部钢板的应力衰减比较明显，最大变化为-191.52 MPa。管的总压力处于压力下，最大压缩应力为174.51 MPa。减压之前和之后，蜗壳底部的钢板的应力值较低，并且变化也较小。库12：安装蜗壳。
降低蜗壳压力之前，在2.6 MPa的水压作用下，钢管与外部混凝土紧密接触，最大开度为0.12毫米;在0 MPa排放蜗壳排泄物后，蜗壳的钢管缩回，顶部和底部之间的空间开口比较明显，最大变化为1.19 mm，度最大光圈为1.31毫米。卸压前后，蜗壳底部的间隙值很小，并且变化也很小。库单元蜗壳中的水压从2.6 MPa降低到0 MPa。壳钢板的应力分布和开度如图1至4所示。
于安装24号制冷机组的钢筋。壳排出压力之前减小，在水压的作用下小于2.6 MPa，测得的钢筋应力在-2.23和136.72 MPa之间，这基本上对应于大多数测量点的测量应力约为25 MPa；释放水的内部压力后，通常会降低钢筋的测量应力，并且大多数测量点的测量应力会降低约10 MPa。库蜗壳内嵌有8组五通应变仪（包括8个无约束应变仪），其中4组埋在蜗壳的颈部，4组埋在蜗壳的底部。降低蜗壳排水压力之前，在水压限制为2.6 MPa的作用下，测得的混凝土变形在-381.66至287.84μs之间大多数测量点的测量变形约为-150με，这基本上是在压力下进行的； 0 MPa后，水的内部压力降低，混凝土的测得应力实际上保持不变。构造1号冷水蓄水箱的蜗壳的过程中，在水压小于2.6 MPa的作用下，钢管和混凝土彼此紧密接触。大开度为0.12mm；蜗壳钢管膨胀，通常会吸收施加在钢板上的应力。态下，最大拉应力为106.89 MPa，外钢筋混凝土中的钢筋应力基本处于拉状态，大多数测量点的测得应力约为25 MPa ，混凝土基本上处于压力下，测得的应力约为-150με。旦外部钢筋混凝土从1号水箱的冷藏储藏室中倒出，排水压力就会降低。
部水压从2.6 MPa降低到0 MPa，蜗壳钢管缩回，蜗壳顶部和颈部的开口度略有增加。气压力之前的最大开度变化为1.19毫米，最大测量开度为1.31毫米，从而减小了法兰和上层钢板的应力蜗壳的弯曲相对明显，冷库安装在排出压力之前最大变化为-191.52 MPa，并且钢管的总张力被拉伸。力状态发生变化，最大压缩应力为174.51 MPa，通常减少外部钢筋混凝土中钢筋的应力，并且将大多数测量点的测量应力降低约在10 MPa时，测得的混凝土变形几乎不变。
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