本文对热电联产项目外部供热系统的提取方法进行了选择，为了对三种提取方案进行全面的经济比较，本项目外部供热的最佳提取方法为：排气被输送到外部工艺蒸汽，并且一旦蒸汽被减温和减压，二次再加热部分将供应一小部分短缺的蒸汽。°C / 620°C / 620°C]。项目的外部工业蒸汽供应参数为1.5 MPa和350°C，冷库安装每个冷藏存储单元的蒸汽供应能力为156 t / h（标称）和312 t / h（最大值）。据660 MW二次加热再冷却单元的热平衡图，蒸汽轮机的二次加热段和蒸汽轮机的四步抽气适合作为蒸汽轮机的蒸汽源。部供应工业蒸汽。风机旨在由背压式蒸汽涡轮机驱动，其背压式排气蒸汽可用作外部工业蒸汽供应的蒸汽源。咨询小型引风机的工厂后，二次加热段的温度过高，因此，引风机的小风机进入蒸汽是不经济的。次再热段的压力和温度可以满足风机的蒸汽入口要求，本项目选择二次再热段的蒸汽作为反引风机的引风机。型引风机鼓风机的标称蒸汽消耗量约为65 t / h，每个冷库机组的引风机鼓风机的体积为130 t / h。1：用于外部工业蒸汽供应的蒸汽源是辅助加热部分，而引风机由电动机驱动。轮机二次加热段的参数为3.32 MPa和442°C，对于工业蒸汽，温度降低到1.5 MPa和350°C。标称蒸汽抽出条件下，二次加热段为148 t / h，加上减温水为8 t / h。个蓄冷器的外部蒸汽供应量为156 t / h。择2：用于外部工业蒸汽供应的蒸汽源是四级抽气，而引风机由电动机驱动。
　　汽轮机的四级蒸汽提取参数为1.5 MPa和500°C，过程蒸汽在350°C减温后被发送到外部。称抽气，四次抽气抽气，抽气量为141t / h，超过15t / h的过热水，单冷组提供的总外部蒸汽为156t / h。3：风扇控制由风扇驱动，蒸汽源是二次再热部分，参数约为3.319 MPa和442°C。压类型的引风机是使用，排气参数为1.5 MPa和350°C。汽排放到工业蒸汽系统中。标称蒸汽抽出条件下，引风机排风的后风扇为130 t / h，从二次加热段抽取的蒸汽为24 t / h，以降低温度。压力在1.5 MPa，350°C的条件下用于工业蒸汽和减温。量为2吨/小时，冷库的工业蒸汽总供应量为156吨/小时。高由于引风机的转速低，驱动引风机的小型汽轮机的转速较高，蒸汽驱动的引风机必须由变速箱制动并与风机连接诱导吃水。

　　6〜7），配置的变速箱必须同时满足大功率，高速（输入）和大传动比的要求，以确保最佳性能。常使用进口和高度可靠的行星齿轮。应增加。给水泵由蒸汽轮机驱动时，引风机成为设备的最大用户;如果使用涡轮驱动引风机，则高容量装置的可变容量，高压电缆和控制柜以及安装的功率消耗将大大减少。意，增加在线电源的目标。名义工业负荷进行经济比较，冷库机组的发电时间为5500小时，根据三种方式的年发电量（对应于电力生产5500小时），锅炉保证效率为95％，管道效率为99％，标准煤价格为750元/吨。考价格为0.431元/度。备的能耗率是根据6740 kW引风机的轴功率计算得出的。能消耗率为3.44％，蒸汽消耗率为2.63％。资回收期的动态比较。对这三个计划的佣金和投资差异的年度增长进行比较的基础上，使用动态投资方法来计算投资回收期，以分析每个计划的经济方面。中：ΔU为工程投资成本（万元）； ΔB是节省的标准煤量（10，000吨/年）；这是燃料价格（元/吨），本项目标准煤价格为750元/吨；对于年利率（％），此项目为5.4％。始投资成本的差异：方案2：计划超过50，000元人民币，计划3：计划超过2990万元人民币。费增加：计划2比计划1低65万元，计划3比计划1低2311万元。据动态投资回报期，第二个计划的投资无法从该计划中收回，而第三个计划的动态投资回报为1.38年。

　　较了折现成本法。用当前成本值方法，在经济运行期间，将折算该程序的第二个和第三个选项中节省的成本，并减少第二个和第三个选项中的初始投资。算每个程序的相对收益。中：i是贷款的利率，n是经济期。i = 5.40％并在n = 20的情况下得到20年的降低系数12.05。
　　据运营成本和前三个方案的投资差异的比较，存储单元的相对成本通过成本法（现值）转换为工厂经济生命周期的制冷剂的比较如下（根据两个冷库）：初始投资相对增加值：方案2表示超过50，000元超过计划和计划3超过2990万元。对于每年的运营成本节省，第二种选择是比计划一少65万元，而计划三则多于2311万元。总收入：方案2低于计划一-788万元，方案三超过2458万元。济比较的完整结论。过比较动态投资回收期与当前成本价值法的比较，第三种方案是最优的。决方案1：电动引风机是一种行之有效的解决方案。启动和停止阶段以及运行期间，该设置灵活而稳定，可以满足运行期间负载变化的工作负载要求。气和热控制系统简单可靠，操作员易于使用。业蒸汽供应源是四个泵，蒸汽轮机的热量消耗是这三个方案中最低的。而，与第三电站相比，电力消耗率已经大大增加并且由电力供应产生的收入较低。2：使用电动引风机，工业蒸汽供应源为第二加热段，蒸汽轮机的热量消耗略高于图1，能源消耗明显增加，利润是三者中最低的。3：引风机由反压式蒸汽轮机驱动，背压机的废气用于外部供热，充分利用了热量废气的潜在汽化，以减少蒸汽轮机的冷损失。管增加了初期投资，并且涡轮机的热量消耗略高，但电厂的电力消耗率却很低，冷库安装并且在这三个系统中获得了最高的收益。此，选项3是最经济的，程序是第一个，第二个是最差的。项目建议第三种选择，即将引风机排风扇用于工业蒸汽。项目建议使用选项3，即将引风机后吹式透平涡轮的抽气扇用作外部工业蒸汽的蒸汽源，次级加热部分以及蒸汽的过热和减压提供了一些不足。业蒸汽的压力降至1.5 MPa，温度降至350°C，减温水的量为2×2 t / h。工业蒸汽供应量为2×（130×156）t / h时，引风机的涡轮机的排气量为2×130t / h，必须提取2×（ 0〜24）t /的二次加热段。h在1.5 MPa，350℃的工业蒸汽中进行减温减压，减温水量为2×（0〜2）t / h。工业蒸汽供应量为2×（78〜130）t / h时，引风机的后排风为2×130t / h，多余的蒸汽为排气被抽至蒸汽轮机的第四阶段的蒸汽提取阶段。工业蒸汽供应量为2×（0〜78）t / h（即引风机的电驱动）时，外部工业蒸汽供应是通过蒸汽的过热和减压来提供的。取二次加热的冷段。工业蒸汽供应量为312 t / h时，引风机的涡轮机排气量为130 t / h。须从二级加热段中提取168 t / h，并将外部工业蒸汽的温度和压力降至1.5 MPa和350°C。温水量为14t / h。工业蒸汽供应量为（130，312）t / h时，引风机的排气量为130 t / h，需要提取2×（0〜168）t / h的二次加热部分。1.5 MPa和350°C的工业蒸汽压力下，减温水量为2×（0〜14）t / h。工业蒸汽供应量为2×（78〜130）t / h时，引风机的反压排气为130 t / h，而过量蒸汽为排气被排出到蒸汽轮机的第四级的蒸汽提取中。工业蒸汽供应量为2×（0〜78）t / h（即引风机的电驱动）时，外部工业蒸汽供应是通过蒸汽的过热和减压来提供的。取二次加热的冷段。据外部工业热负荷的特定条件，可以实时切换引风机或排气扇加热段的辅助风扇，以满足国外工业蒸汽供应的需求。而言之，该项目建议使用方案3以满足国外工业蒸汽的可靠性要求。过外部供热系统抽提方法的整体经济比较，尽管初期投资超过计划的2990万元和2985万元，但煤炭消耗量最低，外部电源的收入最高，总收入为20年。图1和图2相比，分别为24，858万元和25，646万元，经济效益显着。此，建议在该项目的供热系统的蒸汽抽取模式中使用图3，即，引风机排气风扇提供蒸汽。
　　且少量的二次加热部分不足。
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