电网饱和所涉及的许多600 MW次临界冷库机组越来越偏离标称运行条件。大叻电厂和轮渡电厂的两种类型的600 MW空冷和湿式分临界亚临界冷库为例，本文首先对经济效益进行了解释和分析。喷嘴组的优化和转换有关的能量和潜在问题。化特征流量曲线的需要和其他好处，最后通过严格修改和逐步优化相结合，解决了年度运营的安全性和效率问题。负荷时的冷库。外要强调的是，考虑到回油压力的变化，节能冷库的实际运行必须与滑移压力的三维优化相关联。对于优化和改变高火力制冷存储单元的低负荷运行的适应性至关重要。前，越来越多的具有高热功率的冷室必须长时间远离标称设计条件，以调节网络和谷之间的增加的差异，这大大降低了该室的运行效率。冒[1-2]。管喷嘴调节方法可以在一定程度上提高制冷存储单元低负荷运行的成本效益，但是喷嘴分配规律的不合理设计也会影响制冷存储单元的安全和稳定运行。藏存储单元。果，有关汽轮机喷嘴中蒸汽分布的大多数早期国家研究都涉及软件方面，包括通过优化冷却顺序来解决冷室竖井系统稳定性低的问题。汽入口[3-4]并优化重叠部分以减少冷藏室异形门的节流。失[5]。
后，一些研究人员开始解决节气门和喷嘴控制的无扰动切换问题，该问题包括减少切换过程中的负载波动和蒸气压波动。[6]。年来，随着大规模获得随机波动，风能，一次调频温度调节和存储单元的GAC性能等新能源冷藏库的运行时间变得越来越严格，但是冷藏库的运行时间已经从预期的运行条件中删除了更长的时间。宽因此，存在由冷藏单元实现的节能，减少用于发电的煤炭消耗，降低生产成本以及提高太阳能电池的竞争优势的问题。线访问[7-8]是一个问题。外，随着越来越多的600 MW亚临界冷库涉及电网峰值削峰，有必要优化低负荷制冷库运行的适应性。10。本文中，我们选择了两个典型的600 MW空冷和湿式亚临界制冷存储单元，这些单元展现了针对低负荷修改模式的自适应优化策略的优缺点。嘴组的确定性和高轮廓浇口流动特性曲线的软优化。此基础上，提出了两者组合的互补性和优化滑移压力的需求。
冷库4为例，蒸汽轮机的热耗率为8 305.2 kJ / kWh，大大偏离了设计值7 859， 0 kJ /千瓦时大叻电厂配备了两个600 MW次临界冷冻冷藏单元，其汽轮机制造商和型号与AHU的相同，汽轮机型号为N600-16.7 / 538 / 538.两个冷藏单元的热量输出与标称值不同。什么大不了的，它是一个出色的冷藏单元。是，冷库中喷嘴的设置存在错误：冷库的原始设计为GV3 GV4，GV2，GV1，并且在顺序阀的原始设计。＃1，＃2的最高温度升高。约10°C，油压EH的最大波动约为1 MPa，这严重损害了冷库的正常运行，因此必须在简单的阀门模式，并且其操作极其脆弱。1中显示了600 MW级600 MW冷藏机组的喷嘴数量。类似工厂的现场检查显示，一般更换涡轮机组的蒸汽可以部分解决冷库设备的设计和制造缺陷，并且对节能和减少此设备的消耗有更大的影响。此，为了解决两个湿冷单元的热耗率大于设计值的问题，有必要更换新的定制设计的载物台载物台组。接到电网的许多600 MW次临界储热装置受到电网负载分布的限制，通常有助于降低系统运行峰值。于汽轮机的生产能力和经济性是相反的，因此经济下降的程度与控制阶段的喷嘴组密切相关，这带来了设计和制造质量问题。量面积与实际流量需求不符，当负载减少时，经济下降会偏离标称工作条件。外，由原始制造商设计的喷嘴组在设计和制造过程中具有不完善的条件，从而导致操作。藏单元的调整阶段的效率很差，过大的流通面积成为普遍的问题。时，冷藏单元的平均充电率通常较低，这在冷藏单元的额定负载测试中给出了良好的结果，并且实际操作效果非常低。定压力和低负载条件尤其重要，尤其是在循环水平均温度的背压下。使在检查冷藏单元后，也存在此问题。1号头发存储单元为例，修复后的存储单元B的测试结果表明，当冷存储单元的功率降低时，发热量就会降低。对于热负荷的标称值，能量产生增加； 80％的负载增加了17.6 g / kW·h，60％的负载增加了31.3 g / kWh。轮机喷嘴组的修改直接影响冷藏单元控制级的实际流量特性，从而导致高门特性曲线出现偏差。此，喷嘴组的变形对冷藏单元的控制特性有影响，导致冷藏单元的阀的综合流量特性曲线的线性差。这将对冷库的制冷量和整体运行效率产生重大影响。了进行以下分析，上汽600 MW亚临界制冷机组的工厂顺序阀的设计规则属于蒸汽进入上缸的方式，其中两个是制冷机组。自大叻工厂的空气带来了阀门顺序运行的问题，也带来了金街工厂的四个冷藏存储单元的问题。个类似的问题[11]。时，当冷藏单元在低负荷下运行时，尤其是在冷藏单元的上半部分时，不均匀的蒸汽入口会导致上下气缸之间的温度差，从而导致大量的蒸汽泄漏，影响了冷库的正常运行。
果表明，煤炭消耗量受到0.5 g / kWh的影响；而且，第4号冷室的阀门的流动特性曲线不合理，系统的调节能力差，特别是对于第1号高型门而言，作用幅度太大调整正常参与度后会变大。严重的情况下，它会严重影响阀门系统（例如石油发动机）的使用寿命，导致硬件故障并影响冷藏单元的安全稳定运行[12]。检查之后对数据的分析使得可以验证通过喷嘴修改的冷藏单元的阀特性是否被显着修改：计算出的冷藏单元的流量和冷藏单元的特性。际流量会严重偏转，流量特性曲线的线性度很差，尤其是在冷库中。用流量特性中最不利的部分不仅会对流量特性的调节产生不利影响冷藏存储单元，但在严重的情况下也可能导致阀门倾斜甚至振动。过理论分析和实验测试，完整的优化方案如下：＃2 ＃3，＃1和＃4，如图2所示。
了每个控制闸门的特性不同之外，大叻电厂两个制冷储藏单元的优化结果。益于集成的蒸汽优化技术，对Gera和Dalat冷库进行了优化，获得的结果如下。冷室安全稳定运行中：优化后，冷室阀门整体流量特性曲线的线性得到明显改善，流量特性曲线差导致阀门调节不正常的问题优化冷藏室的温度，优化冷藏室的不平衡蒸汽流量。使冷藏单元的温度或轴的振动得到改善，冷库安装顺序阀轴的振动和板坯温度接近工作状态单阀的在冷库的直接运行经济中：合理的优化设计，包括阀的重组和制冷库的开口的重叠，减少了勒索损失并减少了在230-350 MW负荷区中，低负荷，上半缸进入蒸汽的泄漏量使冷藏单元的煤炭消耗降低约0.5 g / kWh。接改善工厂的运营经济性并提高效率。文以几个风冷和湿冷蓄冷机组为例，说明优化600 MW亚临界汽轮机运行适应性的研究策略。况如下：喷嘴组的材料转变在于提高蒸汽轮机低负荷运行的经济性。也有弊端，因此不能单独使用。必须与非常复杂的门流量特性曲线优化方法相关联，以解决喷嘴组转换的不利影响并实现安全节能的效果。最后一步中，有必要对滑动压力曲线的滑动曲线进行三维优化，以改变蓄冷单元的背压，从而允许在低电量，高效率。
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