该文件主要讨论了在锅炉低氮燃烧器转换后，泰山电厂600 MW亚临界冷藏柜中汽包水位波动异常的原因和处理方法。优化控制策略的角度，突出了西门子一阶段自动三阶段水位控制系统的缺陷。原有的三脉冲控制策略级联的基础上，控制器应用可变参数以适应汽包水位调节的要求不同的负载段。增加了蒸汽供应泵和回油泵的自动锁定逻辑，使冷库机组在低负荷阶段，对泵的水位进行控制单个蒸汽泵产生的蒸汽改善了控制滚筒水位的效果。对于控制滚筒中水位的控制具有一定的参考重要性。炉类型：上海锅炉厂生产亚临界一级中间回收循环蒸汽窑炉，锅炉供水系统配有两个容量为50％的蒸汽给水泵，是30％的电动给水泵。1号冷藏存储装置在2013年初进行了脱硝和改造，以取代低氮燃烧器并增加了氨气的脱氮设施。
　　一制冷厂以协调的方式进行调试：350兆瓦的负荷和蒸汽箱的水位突然波动了90毫米，并通过自动供水调节和干预操作员手册中，蒸汽箱水位的保护等级低，MFT锅炉，冷藏存储单元被触发。10月13日下午23点，第1号存储单元的协调运行，350 MW磨削负载，B，C，D，E，蒸汽泵A，B开启和关闭，电动泵关闭，泵蒸汽A循环门自动完全关闭，B泵手动开启，开度为28％。筒的水位为9毫米，主蒸汽流量为870吨/小时，主给水流量为812吨/小时。

　　39分24秒时，1号冷藏库以协调的方式运行，负载从350 MW增加到320 MW，目标负载为300 MW，工厂1B的手动关闭为制造。
　　2339：30，炉子的负压波动至-505 Pa。43分11秒时，滚筒水位从 10 mm迅速波动至 90 mm。1A和1B在自动模式下降低了速度设定水位。1A的速度从4012rpm降低到3928rpm，泵1B的速度从4035rpm降低到3903rpm，从而打开了泵的再循环门。汽1A位于0％，蒸汽泵1B位于31.6％循环门。361吨/小时蒸汽泵进口流量1A，1B蒸汽泵进口流量降低到362吨/小时，主进料速度降低到445吨/小时，主蒸汽流量887吨/小时，汽包中的水位迅速降至规定阈值以下。43分15秒时，1B蒸汽泵的入口流量减少到335吨/小时，达到再循环门逻辑的快速打开值（小于340吨/小时）并完全开放； 23:43分20秒，蒸汽为1A。
　　的进口流量为339吨/小时，再循环门完全打开，滚筒中的水位迅速下降。43分32秒处，操作员手动关闭蒸汽泵1A，1B，23：44：24的再循环门，并以47％d关闭蒸汽泵1B的再循环门。'的开放和维护； 23：45：10，1A循环门关闭至0％。操作员关闭循环期间，即23:44:10，滚筒高度下降到-212毫米。汽泵的速度随着自动供水控制而迅速增加，并且滚筒的水位开始增加。调整过程中，蒸汽泵控制器1B与转速之间存在很大的间隙，并且转速没有明显增加（随后的检查表明，小型低压阀1B有缺陷。
　　析后，蒸汽泵控制器1A和转速也有一些偏差。于蒸汽鼓的水位低，自动供水控制处于快速设置状态，控制迅速增加，泵1A的速度也增加，并且正常换档在命令和命令之间。45分21秒，蒸汽桶的水位为-157mm，1A 4394 RPM蒸汽泵的速度； 1B蒸汽泵的转速为4260 rpm，两个蒸汽泵的转速差较大，但输出压力为14 MPa且更稳定，没有发生任何积水情况。作者在23:46:37手动打开蒸汽泵1B的再循环门和蒸汽泵1B的再循环门。46分30秒时，滚筒中的水位上升至-13毫米。23 h 46 min 31 s时，操作员在23 h 46 min 47 s时手动打开蒸汽泵的再循环门1，并在打开率的32％处将其打开。时，主要供水流量为888吨/小时，主要蒸汽流量为953吨/小时，并且在23:46分钟30秒至47分钟21秒之间，鼓水在-13到13毫米之间，变化很柔和。47分10秒时，给水流量为833吨/小时，蒸汽流量为919吨/小时，并且该操作手动关闭了1A蒸汽泵的再循环门。23:47:34，工作人员手动停止了1B蒸汽泵。从100％打开关闭到89％打开并保持关闭状态。47分34秒时，滚筒中的水位开始迅速增加：在23:48:08，滚筒中的水位达到139毫米，蒸汽泵的控制速度1B为3213 rpm，实际速度为4183 rpm。手动模式下，速度与实际速度之间的差异大于1000 rpm /分钟； 1A蒸汽泵23:48分13秒，控制3077 rpm，实际速度3969 rpm，由于控制低于下限3080 rpm，请转到本地控制MEH。23:48:23，桶中的水位达到192毫米。49分09秒，蒸汽泵1B调速3213 rpm，实际速度3901 rpm，主蒸汽流量886吨/小时，给水流量203吨/小时，水平桶中的水为0mm，重新进入蒸汽泵1B的自动控制。49分27秒时，1A蒸汽泵的速度低于3080 rpm，它不符合DCS控制条件，只能在MEH系统中手动操作。于蒸汽泵1A的入口流量小于340吨/小时，因此蒸汽泵1A的再循环门再次打开，因为蒸汽泵1A的输出压力低于蒸汽泵1A的再循环压力。水压力和1A蒸汽泵处于无动力状态。
　　49分30秒时，桶中的水位为-144毫米。作员在23:50分15秒时手动提高蒸汽泵1B的速度，将泵的速度控制在蒸汽1B的转速为4597 rpm，实际速度为4189 rpm。作员手动关闭蒸汽泵1B的再循环门，启动电动泵，将汤匙管的控制迅速增加到75％，并手动停止研磨机1C和炉泵1C。50分12秒时，该操作会在手动打开大型蒸汽轮机时切断涡轮机的主控制，并且涡轮机的主控制从53％变为64％。23:50:22，蒸汽泵1B的速度为4195 rpm，滚筒中的水位为-252 mm，时间在23:50和44秒后增加到-195 mm。51分19秒时，桶中的水位降低至-300毫米，触发了MFT锅炉和冷库。蒸汽罐中的水位被扰动39分24秒时，关闭了1B煤的进料，但是炉膛负压波动了-500 Pa，煤的总量已降至96吨/小时，然后降至116吨/小时。
　　筒的水位上升到90mm。估计，在关闭粉末系统后，随着炉内热负荷的降低，蒸汽鼓的水位会迅速增加，并且由于表面吸热量的降低，冷库安装水位会增加。热。检查曲线时，滚筒的水位在启停校正和燃烧器枢轴角度调节期间表现出不同程度的波动。筒的水位是可变增益的自动调节，当水位偏差较大时，输出的输出控制速度会增加。于事故时的低负荷和水位的巨大差异，这两个因素的叠加导致在水控制的快速调节过程中给水流量的快速变化。料速度和给水流量迅速变为再循环门的快开值。时，流量低且再循环高，并且在冷库单元的低负荷运行条件下易于实现快速打开值。型机器B的实际速度与目标速度之间的差异较大，并且当小型机器B的低压开关的开度在58％至80％之间时，实际速度不会改变。型机械B的低压调节闸门的阀杆上设有阀盘，开度范围为2-20mm，20-40mm，40-59.5mm，59 5-76.5毫米，76.5-94毫米。低压控制门上打开的第四阀的打开百分比在63.3％和81.4％之间，这对应于小型机器B相对于旋转速度的打开程度。的开度恒定。判断低压控制门B的小型机已打开。

　　瓣有故障。厂供水的初始控制是西门子提供的一步式三脉冲控制策略：水位偏差，主给水流量和蒸汽流量。要提供给水泵的PID调节器的输入偏差，以控制给水泵的速度。三脉冲单级供水控制系统中，蒸汽流量与给水流量之间的差通过差动连接并加到水位差上水;考虑到两个蒸汽泵的流量平衡后，它被视为已发送到给水泵的PID控制器。料泵的速度。图表明，水泵控制的PID参数在水位的调节中起着非常重要的作用，水位的波动会直接影响到水位的变化。打扰之后再次稳定所需的深度和时间。时，在上图中可以看到，参数K1至K4的设置也将在水位调节中发挥作用，K3参数的强度反映了控制系统的功能。整水位偏差K1，K2。数K4反映了控制系统对给水和蒸汽流量的干扰程度。优化控制策略的调整和适应性的角度出发，决定优化控制供水的策略。始的三级供水的控制由级联的三级控制来控制，增加了自动和抽水模式以减少操作人员的手动干预，并且优化了蒸汽泵再循环最小流量控制阀的控制策略。确保不同负载部分的滚筒水位控制质量，请使用滚筒水位控制器，给水流量控制器和泵入口流量控制器给水全部由可变参数控制：滚筒水位控制器P，作为蒸汽流量，蒸汽滚筒的函数的参数水位偏差和水温完全计算供水量，根据蒸汽流量和自动给水泵输入数量的函数计算给水流量控制器的参数P，流量控制器进料泵的输入根据泵的输入流量执行可变参数控制。汽供应泵已经完成，进料泵的速度超过2800 rpm，MEH切换到远程控制模式后，进料泵和/或辅助泵可以用于控制控制面板以自动提高蒸汽泵的速度。给泵运行时，泵的输出压力和进给泵入口流量达到平衡。给泵速度与设定值之差小于设定值自动输入进料泵，以自动终止进料泵的并联运行。两个给水泵并联运行或一个供水泵给锅炉供水时，可以通过给水泵和/或回水控制面板激活自动回水功能。：自动减少进料泵的自动再循环闸门。的速度小于2850 rpm，以完成泵的分解功能。增加或减少给水泵流量的过程中，给水泵速度的增加/减少速度受转鼓中水位，给水流量的偏差，泵进口处的流量偏差和泵速度的偏差，这并没有提高供水系统的稳定性和安全性。//泵的流量自动降低，最低的可以降低到0。了实现某种节能功能，假设供水系统尊重泵的提升负载。库并保持蒸汽箱的水位，系统具有根据冷库的负荷水平启动并自动释放泵功能组的功能：顺序控制锁定开关输入单元和冷室负荷大于320 MW，持续时间超过300秒，并且具有启动和锁定泵功能组；当输入顺序控制锁定开关时，冷库单元负载小于280MW，持续时间超过300秒，该锁定将启动泵返回功能组。且该泵允许并对其进行调节：另一个泵不管理该泵的功能组，该泵的输入流量的质量正确，该泵的输出压力的质量正确，滚筒的水位正确，进料泵已进行远程控制，进料泵具有远程控制，进料泵的速度大于2800 rpm。完成泵的标记：泵入口流量与最大入口流量之差小于10 t / h，泵出口压力与泵压力之差。大输出小于0.2 MPa，给水泵的旋转间隙小于60r / min，给水泵已自动注入。动启动条件：冷库机组的负载大于320 MW，持续300秒。断或顺序情况：任何供油泵跳闸； RB发生。骤1：自动进入泵的再循环门，打开电动泵的出口门，手动关闭进料泵。骤1完成：再循环门是自动的，电动出口门是打开的，进料泵处于手动状态。骤2：当供给泵的输出压力大于供给泵的最大输出压力-0.8 MPa时，供给泵的速度增加到基本速率1 200 rpm，但是提高速度的过程受到进料泵（速度控制进料泵）的速度控制间隙的限制。

　　骤2完成：进料泵的输出压力高于最大输出压力-0.8 MPa。骤3：将进料泵的速度提高到400 rpm的基本速率。骤3完成：供给泵的输出压力大于最大输出压力-0.2 MPa，泵的入口流量大于最大输出流量-10 t / h，进料泵转速的偏差小于60 r / min。骤4：自动进入进料泵。骤4已完成：进料泵已自动安装。格的泵和拆卸：供料泵拆卸子组未运行，另一个泵和泵子组未运行；进料泵的另一个排空子组不起作用；进料泵的进料速度是否正确；进料泵的泵的输出压力良好，滚筒的水位质量良好，进料泵已被远程控制。返回完成指示灯：进料泵速度小于2850 rpm。的拆卸或状况：MFT锅炉；进料泵的任何停机； RB发生。骤1：自动插入泵回收门，手动关闭进料泵。骤1已完成：泵的再循环门已自动提起，进料泵处于手动状态。骤2：将进料泵的速度降低至400 rpm的基本速率。骤2完成：进料泵的输出压力低于最大输出压力-0.8 MPa。骤3：将进料泵的速度降低到1200 rpm的基本速率。骤3完成：进料泵的速度小于2850 rpm。个给水泵分别具有根据给水泵输入流量功能以及新添加的给水泵逻辑和逻辑设置的回收门开启器控制逻辑。以通过工程师站切换原点。水泵的新控制逻辑如图（2）所示。开关SW在1处断开时，再循环门被自动激活，并且再循环门的新的控制命令可经由控制器PI的跟踪电路来访问。了使再循环门控制模式从手动模式转换为自动模式，系统具有自动极化控制环路，在手动模式下关闭系统后，手动控制和控制偏差自动会自动计算并保存为手动换档。当系统进入自动模式时，手动偏移值以预定速率（10％/ min）变为0％。2）为了实现给水泵的安全节能运行，将再循环闸门的开度设置为校正给水泵在给水泵进口处的流量。泵以及进水泵低再循环闸门的入口流量阈值很小，而进水泵很小。速再循环闸门开启了入口流量阈值的功能。3）为了减少在减小的负载部分中供给泵的再循环闸门的重复开关波动，控制功能是快速打开和缓慢关闭，这是通过以下步骤实现的：命令输出后的最大速度，打开速度不受限制，关闭速度从100％打开为0。
　　要十分钟。化控制策略后，进行滚筒水位干扰测试，进行±50 mm的总水位干扰测试4次，根据相应的曲线，PID参数针对系统响应进行适当调整以满足实际操作要求。3.2抽油机自动回缩，泵A连续回缩，在试验过程中，对供油泵循环门的开度作了相应的修改，以防止再循环门打开太多。测试成功，并且泵B进行了相同的测试。山发电厂通过优化600 MW次临界汽包中的水位控制策略以及自动回泵和回水功能，冷库安装提高了汽包的水位控制水平。水泵，从而确保了制冷储藏单元的安全稳定运行。
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