福清1号蓄冷机组汽轮机的热性能试验是基于整个二回路热力系统作为实验研究对象，并得出了其结果。蒸汽轮机生产能源的冷库进行了评估。二个循环是评估的总体目标，目前还没有研究热交换器的性能与涡轮机功率之间的关系。文利用蒸汽轮机试验收集的数据对两回路热交换器的性能进行了研究，并将其与设计值进行了比较，并提出了提高容量的方法。热器的传热及其对输出的影响。藏库的操作和维护是参考。清核电第一台涡轮发电机冷库是半旋转，冷凝和脉冲式蒸汽轮机，通过分离加热器产生一，三或四行蒸汽东方汽轮机厂的蒸汽水。库机组的主要设计参数和保证值在TMCR（标称）条件下为1，089 MW，在加热速率下为9，599 kJ / kWh，在SCR条件下为1，070 MW。（夏季）。试按照ASME PTC 6的要求组织了测量点。有48个压力测量点，32个温度测量点，6个流量测量点，2个测量点集。经设置了电功率和2个水位测量点。测试结果有重大影响的测量点由几个测量点测量。热力学系统图外，所有水合和疏水性都被隔离，以确保准确的测试结果。五个测试校正元素，分别是：主蒸汽压力，主蒸汽水分，涡轮机排气压力（冷凝器反压），反应堆热功率和发电机功率因数。中：Pc是校正后的功率，直接测量。Pnet是预先校正的功率并已被校正。
C1〜C5是根据测量数据和校正曲线计算出的校正因子，包括上述五个校正。1显示了通过两次TMCR和SCR条件测试收集的数据以及计算结果。试显示，TMCR的输出功率为1，102，850 MW，SCR的输出功率为1，080，602 MW满足设计保证的要求。
清第一冷库的汽轮机测试基于对第二回路整体的评估。于冷凝器，冷凝器背压（涡轮机排气压力） ）已更正。凝器体的性能不包括在评估范围内。果电容器作为评估对象包含在次级电路中，则应使用循环水流量和温度校正来代替校正元件；如果不修改其他校正元件，校正元素变为6，校正数据和计算结果如表2所示。凝器背压的校正已由使用水流量的TMCR操作条件代替。环和温度校正。率为1，100，450 MW。之前的1，102.85 MW减少2.4 MW等于保证值的0.22％。以看出，在相同条件下，冷凝器的性能在评估范围内，这将降低汽轮发电机组的理论效率，这表明当前冷凝器的性能略低于冷凝器的性能。计价值。电制冷单元的输出冲击是不利的。清第一冷库的高压加热系统主要由两列组成，每列有两个高压加热器。于加热元件在TMCR的工作条件下的性能参数差别不大，因此将高压加热器在TMCR的工作条件下的测量参数取平均值，并与设计值进行比较。果显示在表3中。中的数据显示，四个高压加热器的疏水性端差大于标称值，对于7B大于2的情况，则更严重。称值为2°C。终差值大意味着传热性能不好，必须提高性能，否则会影响蓄冷单元的再生性能，从而导致蓄冷单元效率降低。TMCR条件下，将蒸汽增压器与增压冷库的出口相差很小，以纠正高压加热器。计1，103.57 MW，比以前增加0.75 MW。清核电第一汽轮机储能单元由四组和两组低压加热器塔组成，其中1＃和2＃是集成在冷凝器中的低压复合加热器。文将不介绍。两种条件下TMCR的低压加热器n°3和n°4的平均值数据与标称值进行比较，冷库安装结果与高压加热器的结果相似：四个低压加热器的疏水性最终差大于标称值。中，4B的差异大于2.1°C的标称值。TMCR的工作条件设计相比，端到端差异较小的低压加热器的输出功率为1，102.873兆瓦，或比修正前的水平高0.03兆瓦。上面的讨论中得出，冷凝器以及高压加热器和低压加热器本身的性能不利于涡轮发电机的效率，该电容器的影响最大，并且其性能需要增强。
凝器传热性能差的原因可能是：（1）冷凝器热交换器管堵塞，冷库安装（2）冷凝器蒸气侧漏气，（3）冷凝器热交换器管堵塞，（3）水管冷却。测试阶段，电容器的背压是稳定的。果空气从蒸汽侧泄漏，则背压会增加。
于在安装和调试阶段未进行吹扫，因此传热管可能有沉积物，并且在调试阶段冷凝器传热管可能堵塞对冷凝器的传热能力有部分影响。压加热器和低压加热器的疏水端之间差异较大的原因如下。热器的水位低，在疏水区中产生蒸汽，并且疏水端差增加。
热器运行过程中的意外疏水作用会导致加热器水位下降。热器的进水温度降低，导致提取的水蒸气量增加并且疏水性端差增加。热器的内部蒸汽流分离器损坏，这会影响蒸汽的冷凝，蒸汽被困在疏水区中，疏水温度升高，疏水端差增加。
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