通过对容量为670 MW的超临界最终加热器在室温下的宏观检查，金相检查，硬度测试，力学性能测试和拉伸测试，实验结果表明：鼓风管部分堵塞，空气流动不规则。生阻塞的管段的传热性能降低，并且整个管段在短时间内突然过热，并且大大降低了管段的强度。度升高时，材料的电阻不足以响应内部压力产生的应力，最终使管段在短时间内过热。爆裂。于670 MW的超临界冷库机组，主蒸汽压力为25.4 MPa，主蒸汽温度为571°C，再热管的设计压力为5.31 MPa，设计温度为320/569（输入/输出）。箱已经运行了17，200小时，最后加热的最后一步是第7排管。7根管环的下弯头已泄漏到烟气侧，并且已用更换了泄漏弯头的T23管。T91。换烤箱21小时后，最后一个加热器的第7行第7行的底部的500 mm直管泄漏。观射击如图1所示。砂管的第一个位置在肘部外弧的一侧。炸没有显示任何明显的膨胀，壁的厚度没有变薄，边缘很厚并且脆性断裂是明显的。炸附近管子的内壁和外壁上有一厚层的黑褐色氧化皮，具有平行的纵向裂纹。

　　二个爆炸喷嘴位于T23 T91焊接接头上方的T23管段处，泄漏段（T23侧）肿胀且较厚，爆炸口较大，长度为爆炸的高度为100毫米，宽度为160毫米，破裂点位于破裂点。具有细长的叶片形状，呼吸呈扁平状，韧性也很明显。两个鼓风管的砂磨边缘和砂磨的下部进行金相检查，冷库安装检查结果在图2中示出。2.第一次爆炸时，爆破器的结构是由铁素体和碳化物组成，靠近裂纹的组织没有明显的相变，冷库安装但组织的老化更为严重。晶链碳化物更多地沉淀。
　　爆管附近的着火面规模最大为1.8毫米。炉第二次爆炸时的管T23由铁素体 贝氏体 珍珠岩组成，这是异常的结构特征，而背面是铁素体 碳化物。T91的外壁具有混合晶体结构，并且该结构由粗马氏体 碳化物（晶粒度5至6）组成。层由破碎的板状马氏体和分散的碳化物颗粒（粒径为10-11）组成。层和外层之间的晶粒尺寸差异很重要，原始纤维网的取向特性并不典型。体中大量碳化物颗粒析出并发展，晶界模糊且粗糙。两个爆炸喷嘴的爆炸边缘和爆炸的下部进行硬度测试，测试结果列于表1。炸表面的平均硬度第一次爆炸垂直部分的起火为HV100125.4，最小值为HV100112.5，背面的平均硬度为HV100175.8，下部的硬度为HV100142。3第一爆管的火表面硬度16-7明显低于DL / T438 HB150-220的要求。二个T23通风管的硬度为HV100186，背面的硬度为HV100157.9，非常硬。
　　面燃烧面T91的硬度为HV100346，背面的硬度为HV100182（HB173）。T91钢段的硬度异常，着火面和背面的硬度相差很大，着火面的硬度远高于DL438对钢的上限T91（HB250）。面的硬度小于T91钢的下限（DL438至T91）。（HB180）。第一个爆炸管移离爆炸，并移开第二个爆炸管的相邻管（T23），以获得更好的拉伸强度。验结果列于表2。火表面和尾灯表面的第一个扁平弯头顶部的室温拉伸性能不符合GB5310和ASME SA213的强度要求。
　　应的T23级钢，尤其是防火面管的抗拉强度小于标准值35 MPa，屈服强度低于标准值50 MPa。室温下，与第二根管子的着火表面相邻的管子的拉伸性能（强度，可塑性）不符合标准要求。拉强度低于15 MPa标准，屈服强度低于5 MPa的标准要求。表面的第二次爆发的回报率略高于火表面的第一次爆发的回报率。一次爆炸管爆炸位于弯头外弧的一侧。有明显的膨胀或增厚，壁厚也没有增厚，并且没有脆性特征。炉管的内壁和外壁较厚，着火表面的外壁上出现0.25毫米长的氧化裂纹，高炉管内表面的尺寸最大为1 8毫米残留金属壁的有效厚度仅为2.3毫米。炉管的结构没有明显的相变，但结构的老化更为严重。有贝氏体起源的形态学特征，分散在晶体中的碳化物颗粒数量就少了，而晶粒链碳化物的沉淀更为重要。防侧吹管的硬度为HV100125.4，低于DL / T438 HB150〜220的要求。温下，上肘部肘部表面的拉伸性能。灯和后表面不符合GB5310和ASME SA213对相应的T23级钢的强度要求。热器首次点火附近的管段的等效温度在631至613°C之间。合EPRI文献和相关锅炉制造商（BW，ALSTON等）的建议，使用T23对于受热面管：过热器，加热器或水冷壁使用的最高金属壁温度为≤580°C，结果表明该材料处于运行状态。经过时了。效温度结果表明，在采样管T23的操作过程中长期存在过热现象。过热操作期间（高于580°C），内壁和外壁水垢的生长会加速，并且在水垢形成过程中会消耗贱金属。大地减小了管道的周向应力，并逐渐增加了管道的周向应力。后，在材料的高温下允许的应力发生了断裂。外，较厚的层改变了管壁的传热性能，从而也加速了该位置处的破裂。炸管的第二个泄漏部分很明显，爆炸的开口很大，爆炸的嘴巴长100毫米，宽160毫米，破裂的末端是带刀片的薄。孔平整，韧性明显。
　　炸管（材料T23）在爆炸管的末端具有明显的相变结构。影部位由铁素体 贝氏体 珍珠岩组成，这是异常的结构特征，而反燃表面由铁素体 碳化物制成。照T23的CCT曲线，如图4所示。
　　析表明，在砂光管工作期间，过热温度达到了相变温度点。合后，物料缓慢冷却并保持冷却。温降低，组织为铁素体 贝氏体 珍珠岩。度值为HV100186，表示呼气时的温度大于相变温度。T91钢制端管的过热时间也很短，可以达到相变点。层和外层具有混合晶体特性，燃烧表面的平均硬度达到HV100346，异常高。表明该房间中的材料严重过热。
　　析表明，管段被部分堵塞并且空气流动不规则，导致阻塞的管段的传热性能下降，短时间突然过热。间并大大降低了对该温度的抵抗力。了应对内部压力产生的应力，管道部分会出现短期过热。二次爆裂：高炉管段局部结垢，空气流动不畅，阻塞管段的传热性能变差，整个管段经历突然过热，显着降低了管段的电阻性能。阻力不足以应付内部压力产生的应力，最终导致管道部分的短期过热。
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