本文档旨在操作300 MW冷藏存储单元锅炉的现有引风机，并进行监控和分析。过对相关工况参数的具体分析和计算，研究了现有引风机是否能够满足脱硝要求，是否可行。持风力涡轮机的脱硝改造计划为相同类型的制冷存储单元的锅炉引风机的重建提供了参考。火力发电厂中，引风机具有这样的功能，即，由抽吸锅炉的燃烧产生的燃烧气体被烟囱释放到大气中。于由脱硫装置和主要能源生产项目同时建造的工厂，分别提供了引风机和脱硫增压风机。据火电厂热污染物排放的最新标准，在“十二五”期间，火电厂污染物排放标准变得越来越严格。SCR脱硝反应器和烟道的增加以及烟灰中氨-过硫酸氢盐的附着导致烟道气侧空气加热器的阻力增加，这必定会增加烟道气的阻力。气系统的阻力。于原始引风机没有考虑安装脱硝装置后烟道气阻力增加的影响，因此原始引风机可能会超过容量裕度并影响风扇的运行稳定性。

　　此，有必要重新计算现有的引风机，同时评估脱硝后的引风机和增压风机的运行，并验证现有的引风机是否可以满足要求。硝要求，条件是可行的。风机配备了脱硝修复解决方案，该解决方案满足了工厂冷库脱硝后对风烟系统输出的需求，并且该风机尽可能旧，从而减少了通风量。造范围和投资成本。个火力发电公司的2×325 MW燃煤发电冷库采用的是炉渣处理炉武汉锅炉厂生产的WGZ1025 / 17.5-8型，半临界和中间回收。烤箱，布置式布置，通风平衡，四个角落的切向燃烧，振荡燃烧器温度控制。磨系统使用三台双入口，双出口BBD4060球磨机（B）进行直接吹塑一次空气研磨系统。个锅炉都配备了两个三点仓库式空调器，两个叶片控制的轴流风机和两个叶片控制的轴流引风机。硫系统配置为一个熔炉和一个塔，每个熔炉都装有100％BMCR桨叶控制的轴流风机，并且未安装GGH烟气热交换器。该脱硝改造项目中，每个熔炉都有一个新的脱硝装置，该装置采用“高除尘”选择性催化还原（SCR）方法。当前的煤炭类型中，锅炉（BMCR）的最大运行条件为100％处理。燃烧气体体积的影响下，脱硝效率不低于80％，催化剂层数按“ 2 1”排列，采用还原剂的制备方法通过液氨法。炉的煤设计类型为哈密煤，核煤的类型为花草滩（1）和阿有旗（2）。型煤（3）的总湿度高于设计煤和受控煤。分含量高于设计煤和两种核煤之间的灰分。低的热值明显低于设计的煤炭类型。
　　近标定的煤炭，这表明测试期间的煤炭质量明显低于煤炭设计，但介于两种核能之间。现场测试期间，在310 MW，241 MW和184 MW的负载条件下，引风机测试结果的完整计算（分为引风机A和B）如下：图1显示了引风机的性能曲线以及每种工况的工作点。置分布在顶部。
　　5中的数据表明，实测引风机的测量效率与性能曲线上的相应效率相差不大，并且该风机可在负载下使用，表明现有风机已达到其标称性能，即位置风扇叶片的静态角和性能曲线。者之间存在一定的角度差，但是三种工作条件下的叶片角度基本相同。6示出了在963.9t / h的条件下将所测量的风量和风压转换为蒸发量1025.0t / h之后，风量略大于风量。力涡轮机的BMCR标称空气额定值为7.2％，并且压力低于BMCR负载。计风压为27.6％，与TB点的设计值相比，风扇风量裕度仅为5.5％，风压裕度为53.1％且风扇风压裕度太大。6和图1显示，A侧引风机系统的电阻随约1.7马力的流量变化。
　　A侧引风机系统的电阻曲线位于风扇性能曲线的中心。网的特性电阻曲线很大。高负载的情况下，A侧引风机的最大运行效率仅为75.4％。运行中，风扇效率低，下降很重要，引风机管道网络的电阻曲线没有越过其高效区。风机系统B侧的电阻随流量的1.7左右变化。气风扇网络B的电阻曲线位于风扇性能曲线的左中。网的特性电阻曲线很大，而引风管网络的电阻特性曲线没有穿过其高效区。高负载运行中，B侧引风机的最大运行效率仅为73.5％。低负载下运行时，风扇运行效率低且压降很大。常，引风机与管网不太吻合。风扇不同工况下的运行效率来看，引风机效率低，经济性差，主要是因为风扇的选择不合理，尤其是风扇的余量。
　　压太大，会驱动风扇和管道。络系统匹配不良，风扇效率低下。厂测试的主要目的是考虑将来在冷藏单元中安装脱硝设备，以便更好地了解该单元燃烧系统的阻力分布。测试过程中，在310 MW的条件下进行了冷藏存储，对冷藏存储单元的通风和排烟系统进行了阻力测试。场测试。

　　常，＃2炉的烟气系统的电阻值在合理范围内，并且是具有更好操作的冷库单元的一部分。工厂计划在2013年为2号炉安装脱硝装置。须在现代化脱硝系统的同时对空气预热器进行改造：单元中脱硝设备的阻力在BMCR操作条件下确定的冷藏温度为1000 Pa； Pa，第2冷库的风烟系统的改造增加了1200 Pa的阻力。

　　是，系统中的烟总量没有变化。此，对于电流引风机，只需根据现有数据取上述阻力增加值，以查看原始风力涡轮机是否可以满足要求，如果不能满足要求，而不是提出合理可行的转型计划。于现有引风机的压力裕度为53.1％，因此首先需要确定现有引风机是否能够满足上述加工要求。7显示了修改脱硝和空气预热器后，风力涡轮机系统所需的风量和风压值。7中的数据代表单个引风机达到的平均值。脱硝改造后的风量和风压运行参数绘制在现有引风机性能曲线上，以查看现有引风机是否可以满足要求。2显示了反硝化后风扇工作点在性能曲线上的分布。图2可以明显看出，现有的引风机可以满足BMCR冷库机组的运行条件和其他运行条件，但是在图中：1装有脱硝装置，可以满足运行要求。是，在BMCR条件下，风扇的运行参数非常接近风扇TB的运行状态的标称值，并且风量和风压裕度较低；在低负载条件下，风扇的工作点非常接近失速线，并且脱氮改造后的风扇在低负载条件下很可能会发生风和失速。虑到冷库机组的负载能力和安全稳定的运行，在脱硝改造过程中必须对2号机引起的引风机进行相应的修改。于脱硝改造后不能安全稳定地使用引风机，冷库安装因此，从冷藏柜安全性的角度出发，建议对引风机进行改造。
　　确定现代化计划，您必须首先确定新涡轮机的选择（或升级）参数。310.0 MW（给水流量：963.9 t / h）的条件下，两个引风机的平均风量为：264.5 m3 / s；当转换为BMCR条件（即蒸发量为1025.0 t / h）时，引风机的平均风量为：281.3m3 /秒。于反硝化的变化对烟气系统的空气量影响很小，因此空气量参数的选择是基于测试的测量值。于将来空气从预热器泄漏的空气可能会恶化，或者煤炭的质量会下降，因此新鼓风机的风量为10％，则为281.3×1。1 = 309.4立方米/秒。
　　入后，新风扇的风量为：310.0 m3 / s（0.0 m3 / h）。MW（给水流量：963.9 t / h）的条件下，两个引风机的平均风压为2977.2 Pa；当转换为BMCR的运行条件（蒸发量为1025.0 t / h）时，引风机的平均风所产生的压力为：3190.5 Pa。据以上所述，脱硝的修改（脱硝 空气加热器）必须将阻力增加约1200 Pa。此，在脱硝重新形成后，新风机要达到的压力值为3190.5 1200 = 4390.5 Pa。虑到空气预载阻力或其他因素的增加，新风力涡轮机的风压裕度为15％，则新风力涡轮机的风压为：4390.5×1.15 = 5049.1Pa。入后，新的风压为5050.0Pa。

　　瓦。于选择了一定的风量裕度和一定的风压裕度，因此发动机裕度取为5％，因此发动机功率必须等于：1889.7×1.05 = 1984 ，2千瓦。舍五入后，新电动机的额定功率应为：2000.0kW。有的引风机电机功率为2000 kW，原始风机功率可以满足要求。定风扇选择参数后，有必要确保反硝化改造后风扇的安全稳定运行，并评估不同工况下风扇的实际运行情况。8和表9分别显示了在选定设计参数下进行脱硝转换后在各种运行条件下的风扇运行参数。种方案不可行：在低负载条件下，风扇的工作点始终靠近失速线。据经验，在更换风力涡轮机之后，存在风和失速的风险。解决方案是不可能的，并且风扇在失速区域完全可以运行。有的风扇已进行了部分修改，零件已被轮子，轮子外壳，小型集电器和后导叶取代。扇速度从745 rpm增加到990 rpm。有土建工程。个炉子中的两台风力涡轮机的成本约为170万元，发动机转换成本约为50万元，现场建设成本为30万元，约合250万元。换了整台机器，并且风扇马达没有改变。
　　力设备的成本约为260万元，建设成本为40万元，总成本为300万元。是，动态风扇的功耗远远低于静态风扇的功耗。计每年可节省电费80万元左右。脱硫系统取消旁路，大大提高了系统可靠性要求时，取消了增压风机，改型引风机克服了脱硫系统的系统阻力，从而在一定程度上简化了系统。量并消除风扇过热对系统可靠性的影响。

　　响。此，在必须引入引风机的情况下，可以省去脱硫增压风机，而“三合一”引风机可以降低投资成本，提高系统的可靠性。降低运营成本。是，“三合一”排气扇的初始成本很高：必须拆卸原始排气扇和增压器，修改风扇和发动机的设计，冷库安装并重新加工设备。备成本和建筑成本约为750万元。
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