变桨距机构作为风能存储单元的控制部件，在风能制冷单元的运行和调节中起着重要作用。制中小型风能冷库机组速度的方式主要取决于风力涡轮机叶片的失速或后侧偏转机构，其主要缺点是：超过额定速度时，其输出功率远高于其额定值。年来，随着连接到中小型风网的技术的发展，连接到网络的中型冷藏存储单元的功率必须平稳且稳定。就要求中小型风积冷库采用适当的功率控制方法，以满足中小型冷积风的并网要求。
　　于中小型风冷冷藏库的机器总成本的限制，不可能采用大型大型冷库所采用的可变电动或液压步进机构。轮空气动力学特性的研究与设计。动控制机构是用于风能冷库的一种相对经济和有效的功率调节方法。本文中，我们研究了中小型风能储存装置的气动和机械控制螺距的机理，以便为调节小型风能储存装置的功率提供一种新的模式。中等尺寸。公式中，P是风能，冷库安装p是空气密度，Cp是风能利用系数，D是风轮直径，v是风速，T是夫妻。Tanl是倾角的切线，i是攻角，p是俯仰角，wi是风的相对速度，输入是峰值速度比。公式（4）（5）（6）中：T是叶片的扭矩，Cm是扭矩系数，A是上风区域，D是风轮的直径，Wr是叶片的相对风速，v是风速，I是倾斜角。图2可以看出，对于以一定速度运行的风车制冷存储单元，当风速和风向恒定时，wi和I为恒定值。果迎角i增大，则失速点之前的区域中升力系数CL将会增大，升力比CL / Cd也将增大，转矩系数Gm也将增大，否则在失速时，迎角i会减小在先前的区域中，升力系数CL会减小，升力/阻力比CL / Cd也会减小，而扭矩系数Cm也将减小。
　　以看出，Cp与Cm成正比，当迎角i增大时，风能的利用率Cp增大，反之，当迎角i减小时，风能的利用率Cp与Cm成正比。能的使用Cp减少。

　　
　　外，根据等式（3），I ＝ i β，迎角i减小并且俯仰角p增大，而迎角i增大并且角音高B减小。果，桨距角ρ增加，风蓄冷单元的功率减小，转向角B减小，并且冷蓄风单元的功率增大，这使得可以调节风速。
　　过改变叶片的桨距角来增加冷藏单元的功率。据空气动力学原理，轴向力通过叶片的前向轴向压力通过三个拉杆传递到变桨机构。

　　工作风速低于标称风速时，由风轮传递给变桨机构的压力不足以克服拉伸弹簧的预紧力，叶片的倾斜角度保持不变。风速达到额定风速时，风轮传递。用在变桨机构上的压力与拉伸弹簧的预紧力保持平衡，并且叶片的变桨角保持不变：当工作风超过额定风速时，风轮传递给变桨机构的压力将超过拉伸弹簧。
　　风力增加时，风轮上的压力也增加，拉伸弹簧的长度连续变化，叶片的倾斜角度也改变，从而使风轮保持吸收的风能基本恒定：当工作风减少时，更改过程与风速增加相反。定功率：5 kW，额定速度：150 rpm，风轮直径：5.2 m，转子叶片数：3，额定风速：11 m / s，工作转速范围工作：3.5 m / s 20 m / s，叶片轮廓：NACA4415。风速超过风蓄冷器的标称风速（11 m / s）时，风轮压力可以克服变桨机构的弹簧预紧力，冷库安装变桨机构达到工作状态，因此仅需要计算。

　　轮压力在11 m / s至20 m / s的范围内。中：F是风轮的压力，B是压力系数，S是风轮的吹扫面积，空气密度，v是风速。1中显示了11至20 m / s之间的风力涡轮机压力。计一个圆柱拉伸弹簧，该弹簧在随机的交变载荷下工作。据安装要求，弹簧的自由长度为如表1所示，风轮的最大拉力为3.62 kN，由两个拉力弹簧支撑，约为280 mm至310 mm。个拉伸弹簧的最大拉伸力Fmax为1.81 kN。

　　
　　于弹簧在交替的随机载荷下工作，因此被视为II型弹簧。簧材料为65Mn。定以5mm，6mm和7mm的三个尺寸计算弹簧线的直径。簧设计的计算如表2所示。簧结构如图3所示。斜机构主要由缓冲缸组件，拉杆，压板组成。撑，拉伸弹簧和扎带座。机构通过缓冲缸的底部法兰连接到轮毂：三个拉杆的一端连接到缓冲缸顶部的底部，另一端在三个叶片的空气动力学中心连接到拉杆的螺栓。工作风速超过冷库的标称风速时，风轮压力会驱动可变螺距弹簧产生一些变形，并且风轮的叶片会旋转。一定角度围绕刀片的轴线旋转，以实现刀片倾斜角的改变。子叶片的最大旋转角度为90°，并且与螺距相对应的机构的最大行程为200 mm。进机构的结构如图4所示。

　　风电场冷库的测试现场，功率测试是在配备了5 kW容量的冷藏库中进行的。动和机械控制俯仰的机构。用中小型风冷机组的现场测试系统，可以同时采集风速，风电的电压和电流，最后分析收集数据并绘制冷库的风速和能量，如图。5.使用气动变桨机械控制机构对5 kW风冷蓄冷器进行现场功率测试，可以得出以下结论：当工作风速超过额定风速时，本发明的可变节距机构可以有效地调节冷藏单元的输出功率并维持冷藏单元。力的技巧
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