以前，国内1000兆瓦超超临界冷库的国产高压加热器受到该国生产能力的影响。据博河厂区设计的现状，对我国各高空生产厂高科技单柱系统的制造进行比较分析，并对粤电的技术经济进行比较Bo的高塔和高塔终于确定了He电厂1000 MW超超临界存储工厂使用的是单行高压加热器。于优化了高添加量的上端差，因此可以充分利用提取蒸汽的过热来减少蓄冷单元的热量消耗，从而优化优化。高到低的设计到-2°C。东粤电集团广东省电力发展有限公司计划结合渤河新港区的开发建设，在临港工业区兴建大型火力发电厂。据施工现场的自然条件和广东省能源需求的变化，该项目的一期工程可容纳4个燃煤机组，装机容量为1，000兆瓦，因此尚有空间进一步扩展了4个1，000兆瓦的冷库。两个项目将包括建造冷库，用2×1000 MW的超超临界燃煤涡轮机发电，同时建设烟气脱硫装置。业调试计划分别于2016年3月和2016年7月进行。该项目下，将建设两个2×1000 MW的家用超超临界储煤机组。轮机采用上海电气集团的产品，锅炉采用哈尔滨锅炉厂的产品，发电机采用上海电气集团的产品。有超超临界参数的锅炉，可变压力运行，内螺纹管，垂直高程，水冷壁，直流电烤箱，单炉，壁挂式双壁逆燃烧，中间加热，平衡通风，开放式布局，半导体炉渣结构型全悬浮锅炉。汽轮机是带有蒸汽冷却器的四排，单轴，反作用，冷凝和八级超超临界再生蒸汽轮机。蒸汽输入参数：28 MPa（a），600°C;将蒸汽入口加热到620°C。项目的冷藏存储单元被认为具有基本负荷，并具有一定的峰值性能。库的年使用时间为5500h。着主机参数和容量的增加，冷库机组辅助设备的参数和容量将有不同程度的提高。600 MW亚临界或超临界常规冷藏机组的辅助设备相比，1000 MW超超临界冷库机组的辅助设备的设计参数具有更高的参数和更大的容量，以及设备的结构，配置和配置。
压加热器是工厂再生系统的重要辅助设备之一，它布置在供水泵和锅炉之间，蒸汽通过抽汽加热。汽轮机的高压和中压气缸，以提高蓄冷器的热效率，并满足锅炉不同运行条件下的节能器。入温度设置。前，1，000兆瓦的高压家用超超临界冷库加热器由多列提供动力，并增加了国内的生产能力。文的结论是，通过比较和分析各种高海拔工厂生产的高科技，单列设计，粤电博和电厂的1，000 MW超超临界冷库采用单排类型。国和比较经济差异之间除了单列和双列的高度。压加热。
于优化了高添加量的上端差，因此可以充分利用提取蒸汽的过热来减少制冷存储单元的热量消耗，从而优化制冷量。时采用了高达-2°C的最高端到端差的设计。压加热器根据布局进行划分，可以分为垂直和水平两种。式具有以下优点：结构简单，布置合理，维修方便，疏水量大，解决了立式立式加热器传热管中的水不能抽空，芯子不能排空的问题。实际的是，倒立式加热器的疏水体积很小。位控制是一个难题。此，用于300 MW以上冷藏存储单元的高温家用加热器使用卧式加热器。容量蓄冷单元的高压加热器分为传热管的类型，主要包括蛇形管和U形管，由于高压是位于进料泵后面的压力设置较高。U型管加热器由于较厚的管状板，水室和圆柱体而具有较高的热应力，并且水室分隔器焊接到管状板，水室和高收缩率。于制造商而言，通常的解决方案是将水室隔板组件形成为半圆锥形或半球形，其底表面密封在管状板上，并且整个表面之间有一个过渡环。室的分隔板和进水出口管。形管加热器的入口和出口为歧管结构，水室内没有隔板或管板，因此热应力低。是，它具有热效率低和体积大的缺点。据对家用设备厂的设计和加工水平的分析，容量为600 MW或以下的冷藏存储单元具有单行配置的高压加热器。于一百万千瓦的大容量冷藏存储单元，当前有两种配置：双列（容量2 x 50％）和单列（容量100％）。于25到28 MPa的涡轮机输入参数，双塔容量为50％，并且许多国内设备制造商具有设计和加工能力，并且已经获得奖项在中国建造数百万个冷藏库的订单。于100％高能单排容量，尽管相对于600 MW超临界冷库机组的高压加热器，公称压力增加并且设备气瓶的直径增大，但要求需要超超临界1000 MW制冷存储单元的高压加热器制造工艺。高的高度，特别是较高的球形水室，随着冷库的参数和容量的增加，管状板的厚度会增加并增厚。前的家用单排1000MW高压单排家用超超临界冷库仅包括上海发电集团的上海电力集团，该电厂具有制造能力。今，冷库安装除了山东工厂外，东方锅炉厂，哈尔滨锅炉厂等制造商也具有强大的生产和制造实力，并拥有自己的解决方案技术。
海电力设备有限公司是中国第一家使用美国Foster Wheeler技术制造高压，单排，大容量冷库加热器的制造商。过计算和分析，高添加量的每个成分都得到了优化，总重量可以控制在180吨以内。压加热器的半球形水室的头部的壁厚为220 mm，在与高附加管板的连接处更容易出现裂纹，这说明了电阻的计算。及主要高海拔部件的球形密封。部和管板之间连接处的有限元应力分析确保了结构的合理性。于单排直径较大且U形管数量众多，为防止运行过程中发生振动，在高冷凝段和流量中使用了Flowserve Wheeler的蒸汽自补偿技术。凝段不使用强制蒸汽。凝段挡板采用一个大的隔板，仅用作传热管的支撑，在隔板的外围增加了蒸汽通道，使蒸汽可以自由流过高通量外壳，而无需使用常规强制流分离。事会。U形管的蒸汽冷凝成水时，由于体积突然变化而产生的部分真空会导致周围蒸汽的自动流动。此方式，一方面避免了在操作期间的汽-液相冲击，另一方面也消除了管道系统的振动。热冷却段和疏水冷却段采用强制流动，采用FW公司引进的振动管道设计来计算各U形管的无支撑长度和间距。区合理安排。低阻力并避免振动的最佳点。外，在U型弯管上安装了防振格栅，以防止振动。
了减小高附加管板的热应力，可以在过热部中使用密闭的壳体，以使过热蒸汽不与管板接触，并且在蒸汽侧的管板仍然静止。饱和温度接触，使管状板两侧之间的温差最小化，以减少热应力对高管状板的影响。果场单排高水箱为带自紧孔结构的半球形头，位于进水口的换热管装有不锈钢防挤压套。室外观采用自密封高压密封结构（木质密封-四合一类型），可靠且易于拆卸（不需要特殊的拆卸工具），维修方便。水室分开的隔膜包括隔板，三个盖板（左，中，右），门板和紧固件，盖板和门板之间的连接形式为通过通用工具可实现的螺纹连接。改了浴室的两侧。外，M10螺孔预留在水腔室侧面端面上的进水管中，检查盖可以安装在进水管的末端。用随附的M10×20检查螺栓浇水，以维护和防止碎屑进入。入供水管道。板和盖板采用弹性垫圈和双螺母结构，可有效防止螺母在运行过程中掉落。板的厚度为40毫米，盖板的厚度为20毫米，其刚度足以有效抵御供水的影响。室的顶部采用13MnNiMo 54材料。同的设计参数使计算出的厚度大大低于SA-516GR70钢板的厚度。察管的截面以及供气和出气母管分别由锻造材料20MnMoNb制成。道系统由管板，U形管，隔板（挡板和支撑板），隔板，牵引，管式吸气管（不凝性气体抽出管）和管束式防振结构。
状板由20MnMoNbIV（JB4726-2000）高抗拉强度低合金钢制成，堆放在前部的奥氏体不锈钢耐热冲击和侵蚀。20MoMn材料相比，20MnMoNb具有较低的计算厚度和较低的热应力，这在负载变化时对设备的影响较小。据结构的需要，传热管采用U型管形式。用的材料是SA-556C2管，由碳钢制成，质量高，规格约16×2.3这是直接购买的U型管，具有外径，壁厚，椭圆度和扁平度。度，粗糙度和表面质量极佳。
外，对U形管的弯曲部分 相邻的150 mm直段和U形管的直段进行热处理。换热管进行一次涡流测试和过度开发。些措施的使用极大地延长了U型管的使用寿命，并减少了管侧的压降。缩缝采用液压伸缩，焊接采用自动电弧焊。接后，执行高灵敏度泄漏检测以确保热交换管和管板的可靠连接和密封，以及长期稳定的长期运行。壁之间的间距要合理，厚壁增强管的布置，履带导向的（膜片焊接）导向辊以及管束底部（内壳的内壁），板的角度45°饱和段支撑导向支撑板的方向，饱和段管束横向通道的加强以及U型管弯曲段抗振结构的合理布置管道系统的尾部提高了整个管道系统的抗振性和刚性，同时确保了管道系统和模板的简单性。和可行性。Ha-pot工厂的单排高水室采用大半球形水室结构，流量低，减振效果好，机械性能好。室副处理包壳采用整体压缩曲线板结构，具有结构简单，热应力补偿性能好等优点。采用可移动的椭圆形自密封下水道盖和带有内部和外部加固环的柔性石墨不锈钢垫片，以实现可靠的密封和易于维护。板采用深碗型管板结构。板的机械性能良好，边缘区域的应力变化较小：水室的空间增加，水室的湍流减小，管的末端远离进水入口管，涡流减小，腐蚀U形管入口部分。度损失，安装空间增加和维护。管和管板采用凹角焊接接头结构，形成了较好的供水流路，减少了管端入口的冲击，降低了焊接接头的张力。的进水口侧的角形孔的防污板由不锈钢防磨套辅助，形成完整的进水防腐蚀结构，可形成水流。道末端和U形管道的焊接接头的优化水入口部分具有良好的抗腐蚀保护。了简化高压供水系统，更有利的是保证系统运行的安全性。前，高添加剂系统通常采用大型旁路系统。果使用高双柱添加，则高空发生事故时，该柱将在高空用尽，另一根柱在高空用尽。松动的。这方面，双塔和高海拔的经济效益更好，但是随着国内制造厂产能的提高，产品安全性能得到了极大的提高。
于安装解决方案，外部蒸汽冷却器只能通过给水流量的30％，其余的70％必须被旁路。系统更加复杂，如图3所示。据上面的系统配置，表4显示了简单的技术和经济比较。4显示了3号高压加热器配备了外部蒸汽冷却器，根据制造商提供的热平衡表，营业额非常重要，一年中可以收回投资。高压供热设备连通后，冷库安装如果将密闭的蒸汽冷却器添加到1号高位，则投资基本保持不变，并且可以实现相同的效果。就是说，将3号高附加外部系列冷水机组集成到1号高附加水库中，没有提供单独的沉箱，并且将高蒸汽冷却部分设置为过热的＃1分为两部分：高温部分和低温部分。1号高蒸气冷却区的高温区分为三个蒸气入口和出口区，形成一个封闭空间。先将蒸汽提取的第三部分引入1号蒸汽冷却部分的高温部分，然后将其部分过热后引入3号过热蒸汽冷却部分。入了第一部分，并从1号过热蒸汽冷却部分中提取了第一部分。部分的引入如图4所示。而言之，在该项目的设计中，外部蒸汽冷却器n °3高加外部必须以高增量放置在系统＃1中，＃2的上限差异为-2°C，并且冷库可以减少标准煤的消耗9.3 kJ /千瓦.h，1kJ / kWh，再加上标准的煤炭发电量，约为0.341，0.037 g / kWh。冷藏库机组年运行5500小时，标准煤价格1030元/吨计算，每年可节约运行成本193.41、20.8万元。面对中国各种高空生产工厂中制造1，000 MW超超临界冷库的高科技单柱系统的比较和分析，以及两者之间的经济比较色谱柱和高色谱柱添加量得出以下结论：单柱高分离色谱柱和高双色谱柱配置方案是可行的，并且高色谱柱添加色谱柱的总成本可以节省约91，730元。于给水管满负荷，抽汽和取暖器排水管为单通道，相对排成两排，系统简单，驱动路径较低，阀门在驱动系统较差，测温点和控制比较简单。
外，当＃2加终端差降低到-2°C时，每年的运行成本可减少人民币20，800元，而3＃加外部蒸汽冷却器可节省成本每年的经营成本为人民币193.41万元。于上述因素，博河电厂项目决定使用单排高压加热器（1×100％），顶端的2号差速器设计为在-2°C的温度下进行了优化，并使用外部蒸汽冷却器＃3高佳的＃1设计在经济上可行。
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