在分析汽车空气调节器的空气调节器的冷凝器扁平流的传热性能和吞吐量，假定制冷剂进行在管的长度方向与空气流侧是一维流动无论制冷剂加速压降如何，都采用零相位通量，并采用两相制冷剂区。流冷凝器的仿真模型，AMESim的设立，其精度是由与冷凝器essai.Les结构参数对比，验证已被更改，在冷凝器性能的影响进行了分析，这是发现合理的制冷剂回路可以改善平流。凝器的性能可以通过增加工艺数量来增加热交换，但压降也会增加;当制冷剂侧的总横截面等于，微通道的数目增加时，所述热交换增加，当空气速度为低时，所述翅片被减小。车空调冷凝器平流，制冷剂流的组织，横截面，翅片间距，数量AMESim的CML：片材可能会增加热交换关键字之间的间距U463;平行流冷凝器汽车空调张凯，王栋，杨志刚，陈辉（山摘要TB115.1性能分析：分析电容式平行流的流动与传热性能汽车空调机中，制冷剂流被假定为在AMESim的管的方向上的类型1D的创建三维流冷凝器模型。模型的精确度是通过比较电容器的结果验证被修改以模拟和分析其性能，这改善了与制冷剂回路的合理配置的性能。制冷剂回路的数量增加，传热率增大的压力降增大。的横截面的总面积制冷剂是恒定的，当传热速度增加时，传热速率增加空气缓慢，传热速率随着翅片间距的减小而增加。
　　键词：汽车空调，并流冷凝器，制冷剂回路结构，截面，翅片，AMESim。于作者：张凯（1986-），男，河南商丘人，硕士生，汽车空气动力学研究管理，车辆的热管理，（电子邮件）zhangkai_9@126.com;王栋（1972-），男，黑龙江哈尔滨，副教授，博士，在汽车空气动力学的研究方向，车辆空气动力学和数字媒体的动态声音的热管理，（电子邮件）wangdong@tongji.edu.cn0在制冷系统中用于汽车空调，从在高温下和在机器的高压压缩气体导入进入冷凝器，并通过冷凝和耗散转化成液体在高温和高压冷凝器热量。车空调制冷系统中的冷凝器冷凝器散热确保了制冷循环的平稳运行。流冷凝器结构紧凑，尺寸相同。热效果优于管型和管式冷凝器，已广泛使用。
　　却系统用于客车有测试和汽车空调，包括用于机动车辆的空气交换器的稳态仿真方法的仿真的两种方法聚焦建模参数[1]，建模分布参数[2-4]和分区建模[5-6]。中参数建模的精度很差，已被后两种方法所取代。着仿真分析的快速和具体需求，传统造型的造型缺陷逐渐显现：对空调车的模拟大多数研究必须建立物理模型和数学模型和编程软件编译这种方法耗时长，计算结果与实验对比的比较不一定高，随着计算机技术的发展和热流体的成熟模拟。着软件的发展，空调系统的模拟已经进入了一个新的阶段：流体模拟软件更先进的一维的，如流动比率和AMESim的，已被广泛应用于空调automobile.Cet的模拟文章是基于AMESim传热的汽车空调平流冷凝器。动特性的分析：忽略从在管内的制冷剂，制冷剂流的流动的加热方式（1）的理论的基本假设是一个沿该管的长度尺寸。（2）的制冷剂，而不管流动截面的，气态和液态两相均匀地混合，该流体温度等于并且在两个阶段之间没有相对滑动; （3）不考虑制冷剂侧的加速器压降，忽略重力。（4）无论冷凝器上的空气压力下降如何，空气侧速度均匀分布，气流被认为是零维流动。对流冷凝器的模拟研究中发现了实验关联。传递和制冷剂侧和空气侧电阻的计算是关键的仿真：大量文献，与现有的研究经验和结论结合的基础上，下面的测试相关性被用于[7-9]。传热系数的冷却剂相区域的摩擦阻力系数选择测试相关丘吉尔F = 88Re12 2.457ln7Re0.9 + + + 370.27εD16350Re16-32112其中：f是阻力系数通过摩擦; Re是制冷剂侧雷诺数; ε是管道的绝对粗糙度，mm; D是管道的直径，mm。单相区传递系数的热量是相关Gnielinski H = F8（再1000）+枯草杆菌蛋白酶12，7f8×（PR2 / 3-1.0）×λDh其中：h为的传热系数单相区，W /（m2·K）; Pr是制冷剂侧Prang的标准数量; Dh是扁平管的水力直径，m; λ是制冷剂的导热率，W /（m·K）。

　　相区采用均相模型，两相区流体的热学性质采用气液平均参数。两相区域的摩擦系数的计算中使用的动态粘度是相关式MSC亚当斯1μ-=xμvxμl+ 1其中：μ-是两相区的动态粘度，帕·秒，μv和μl分别是制冷剂气体的状态。态动态粘度，Pa•s; x是制冷剂的干燥度。过Shah hTP = hLO（1-x）0.80 + 3.8x0.76（1-x）0.04Pr0的相关性来选择双相区域的传热系数。38hL0 =0.023Re0.8LOPr0.4lλlDh式中：hTP是两相区的传热系数，W /（m2•K）; hLO是单相区的传热系数，W /（m2•K）; λ1是制冷剂和管道的导热系数，W /（m·K）。用经验公式传热系数空气侧的空气侧的传热系数女= A××REB PRC其中Nu是在空气侧的努塞尔数，Pr为空气侧的标准数量普朗特; Re是Reynolds Airside号码。验式中的值A，B和C是由测试数据和仿真的结果，A = 1.235，B = 0.4，C = 0.4来确定。流冷凝器性能分析检查模型的准确性是检查相关选择和模型精度的有效性模拟和测试空调冷凝器结构参数如表1所示。择AMESim空调库和两阶段库环境中的相应子模型。通过建立基于AMESim冷凝器模型的流动，参见图1。1流冷凝器结构参数表1扁平流冷凝器结构参数平行柱的高度/长度毫米/毫米长度/毫米组织制冷剂截距微通道表面的流动/在毫米31865918161052.8×1，368，540，1 1.42.0微通道长度翅片平方毫米数量的管/值的散热片/毫米间距散热片/ mm高度的/毫米厚度图1来自AMESim平流冷凝器模型图1基于AMESim的并流冷凝器模型根据样品参数定义了模拟所需的参数：制冷剂质量流量0.025 4 kg / s时，制冷剂输入焓451.819千焦耳/公斤，空气0.5927公斤/秒的质量流量，干和湿球温度的速率在所述冷凝器的入口，从而在35°C时，环境压力为1巴。拟持续时间为50 s，数据采样周期为0.1 s，判断收敛残差为10-5，最大时间步长为30 s，在动态模拟模式下操作期间获得的测试和模拟的结果列于表2中。注意的是，制冷剂进入操作温度和过热的程度，输出的工作温度和过冷却度和热交换总量是全球一致的。7]了解传热相关性的准确性，传热相关产生的误差在测试验证范围内，并满足技术要求，允许分析结构的性能。种型号的冷凝器。2仿真和实验的输入结果的比较参数温度/输入℃/输出操作温度℃的过热/在℃下的/出口℃下交换交换交换的过冷热/千瓦80.96018.57036.56825.4605.008测试模拟值80.10718.24536.49725.3465.089冷凝器的配置过程冷凝器的性能对冷凝器的流动和传热的影响，但在几个层次上。凝器流量配置和每个过程中管道数量的组合并不是唯一的，因此我们选择了原始的模拟模型。型几种典型的比较可用于工艺冷凝的数量和每个processus.En线分析这些比较模型的模拟结果的数量，冷凝器的模型提供更好的传热性能可以选择这个过程。

　　化：在原则上保持原有模型的原始设置，也就是说整体的几何尺寸几何制冷剂侧和空气侧参数和生产线的总数不变，使用的AMESim建立相应的模拟模型，然后可视化制冷剂流动结构的比较模型。3.对应于在表中的过程的排列的数字表示在数字processus.L'ordre线的数目对应于其中的制冷剂在从入口到出口的冷凝器中循环的顺序。3：汇流表3模型冷凝器制冷剂回路比较模型并联流式冷凝器制冷剂回路配置比较过程3过程4分配过程16-8模型9 84139639877，型号代码123456789所有模型均在相同的环境条件下进行模拟，并进行了研究。凝器的流动和传热特性分别为0.025 kg / s，0.030 kg / s和0.035 kg / s。2（a）和2（b）示出了制冷剂回路的布置。述冷凝器和所述冷凝器出口的过冷度的热交换能力的影响表明，从使用以下四冷凝器传热的量略微相对于所述三个过程增加，程度制冷剂出口的过冷也比这三个过程高1至2℃。相同的处理的情况下，在来自冷凝器的热传递的制冷剂配管侧的分布的变化不显著：的模型＃1和＃5的热交换能力和过冷却度制冷剂输出略高于其他型号（型号＃4）。热性能稍微médiocres.L'analyse和这些模型的比较表明，该第一和第二处理之间的管的数目的差异对chaleur.L'effet的转印产生较大的影响制冷剂回路在冷凝器压降上的布置如图所示。
　　2（c）中，可以看出的是，当制冷剂的增加的质量流速，在所述冷凝器的压降增加：当线的数量是相同的，并且流量被布置在几个过程中，制冷剂通过相同数量的在因为进程数量的增加。管的增加方向变化的数量，增加了工件压力下降导致的总压降的增加，从而使压力降比排列更大的具有三个流时的冷凝器是在四个过程中排列：当安排相同的过程时，1号和5号的压降低于同一过程的其他模型的压降。了避免强度的损失显著，冷库工程管道的入口和出口的数量应被布置以合理的方式：如果管道的数量是均匀分布的，4号和9号的负载损耗也弱，但由于第一处理管线的数量小，制冷剂在冷凝器的入口的高压，＃1进气管道和5号的数目为高，并且分压降与4号和9号相比，1号和5号压降较小。冷剂回路结构对冷凝器传热能力的影响，程度制冷剂过冷和冷凝器压降图2制冷剂回路配置对冷凝器传热率，制冷剂过冷和冷凝器压降的影响扁平管微通道对冷凝器性能的影响类似于口琴类型的谐波微通道结构，微通道的数量和截面。对对流冷凝器的性能也有一定的影响。此，根据上述模拟分析的结果，传热量和压降量受制于选择详尽的研究和模型n°5作为研究微管道与扁平管数量对冷凝器性能影响的基本模型。通道结构相比模型于表4中。4模型结构相比微通道见表4比较微通道结构模型型号代码号的微通道尺寸微通道/ mm21101.56的部1.4262.80 1.3335.20××××1.4461.56 1.4531.56×1.4从冷凝器的热传递的量时不同的微通道结构具有不同的质量流率所用示于表5和表6中。5的影响在来自冷凝器的传热微通道时，制冷剂的质量流量为0.030千克/秒.5Effect上来自冷凝器的热传递，所述微通道，而制冷剂质量流量为0.030千克/秒交换模型代码热/ W输出冷却/°C16 05526.3426 05226.2736 04126.0146 06626.5756 07226.72表6中的制冷剂的质量流量是0.035 kg / s。自电容器Tab.6Effet上来自冷凝器的热传递，所述微通道，而制冷剂质量流量为0.035千克/秒的加热/过冷却在输出W /°C-17 05326.1227传热微通道的作用比较模型1至3，当制冷剂微通道的总横截面积等于微通道数量的增加时，热传递增加。是因为当横截面相等时，微通道孔的数量增加，制冷剂侧的湿侧增加并且水力直径减小，这更有利于热交换。热交换的观点来看，必须进行热传递。可以增加微通道孔的数量;观看模式1，4和5。每个微通道的部分保持恒定，热交换的数量减少，热交换量减少，因为所述微通道冷凝器侧的部分的总面积变很小，导致扁平管中的制冷剂流量增加并且传热增加。知的是，比较第2号和第4号，第3号和5号的模型，当微通道的数目是相等的，所述横截面尺寸增加在管道和传递所述制冷剂流为了测量每个模型的内部流动阻力，图3显示了每个过程在质量流量为0.035 kg / s时的压降。等的面积同时，当微通道的数目增加时，压降增加，这是通过增加孔导致对réfrigérant.Lorsque侧的微通道的横截面面积是增加了摩擦表面的数目引起的等于，孔的数量在制冷剂侧。压力降是很重要的：在具有1.56毫米×1.4mm的横截面中的模型中，在模式4号孔的数量大于所述模型1和流体的流动下管道中的制冷剂增加。图3所示，4号模型的流动阻力几乎是1号模型的2.5倍。微通道孔数相等时，4号模型的阻力为约3 2号模型因此，为了降低电阻，管的有效尺寸必须被充分利用以增加的压降，所述微通道的图3的影响的制冷剂侧的流通面积在制冷剂中的制冷剂回路的结构的压降Fig.3Effet微通道冷凝器各制冷剂回路也是图3中的模型3的在第二过程中的压力降超过可见甚至型号为1号和2号。确，在第二个过程中，3号制冷剂型号总是等于2。位状态大量存在，而1在第二过程中，在第二过程中的制冷剂的只有一小部分是在两相状态，并从相位状态向液体状态的原因的相变压力突然大变。外，制冷剂进入和离开冷凝器。大的分压降导致第一和第四过程中的压降更大。片间距对传热的影响冷凝器的传热性能不仅取决于制冷剂侧的结构，而且还在空中。具有研究当空气流速为2.7m / s时翅片间距变化对冷凝器传热性能的影响的效果。

　　置四个过程（13Establ765），微通道为6的数，横截面为2.8mm冷凝器模型×1.3毫米，改变传热翅片的间距，散热片选择间距为1.4~2.4 mm，每隔0.2 mm建立一个模型，研究不同质量流量下制冷剂的传热情况。拟结果如图4所示。4翅片间距对冷凝器传热的影响4翅片间距对冷凝器传热的影响减小了翅片间距，减小了空气侧水力直径，可以增加换热器的数量。热区的长度，使冷凝器整体传热面积增加，以提高热交换能力，从传热的角度来看，应使用较小的翅片间距结论改进了平流冷凝器冷却液侧和空气侧的参数，建立了一系列对比模型。析得出以下结论：（1）合理安排方法可改善此制品的性能advection.Le电容器四个处理与三个过程进行比较，并得出结论，增加工序数目可增加热交换，但阻力也增加。虑到全球的传热和流动，当使用三个过程时，1号模型更好，而当使用所有四种方法时，5号模型更好。加：从10孔图案传热优选6个孔模型和三个孔，但是孔10图案的强度也比其它两个模型更大：当所述横截面的孔相等，由少量孔引起的压力损失非常显着。于1.56毫米×1.4毫米，在6孔模型的压力降比孔10模型的约大2.5倍，因此有必要增加尽可能的区域的有效流动制冷剂侧。（3）当风速低时，减少翅片间距增加热交换量。4）AMESim可以更好地应用于对流冷凝器的仿真，为汽车空调系统的仿真提供参考。
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